陳鴻杰鍋爐房工藝設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)-wenkub.com
2025-05-29 01:36 本頁(yè)面
【正文】 Q=13750 m3/h，H=2463kPa；電 機(jī) Y160M12 N=11kW n=2900r/min216二次風(fēng)機(jī) 927101型 №4A右90176?，F(xiàn)將煙氣流動(dòng)阻力匯總于表519中。表518序號(hào)名 稱(chēng)符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)值來(lái)源數(shù)值1煙囪進(jìn)口阻力（變截面直角急轉(zhuǎn)彎）煙囪入口面積F1m2即總煙道斷面積，表514煙氣速度ωym/s動(dòng)壓頭hdPaωy = m/s =℃查教材圖8336煙囪出口面積F2m2即煙囪底面積斷面比F2/F1變截面轉(zhuǎn)彎原始阻力系數(shù)kΔξzy查教材圖818b角度系數(shù)Bα=90186。根據(jù)本鍋爐房總的額定蒸發(fā)量為20t/h,由表46查取煙囪高度為45m。急轉(zhuǎn)彎阻力系數(shù)同前動(dòng)壓頭查教材83截面積比煙氣量比2合流三通阻力系數(shù)α=45176。急轉(zhuǎn)彎阻力系數(shù)2個(gè)45176。安全沖擊系數(shù) ψksα=12176。轉(zhuǎn)彎阻力BCξ90176。hdPaPar/b=a=90176。1） 鍋爐出口至除塵器阻力（表515） 表515序號(hào)名 稱(chēng)符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)值來(lái)源數(shù) 值190176。現(xiàn)將煙道斷面尺寸與相應(yīng)流速列于表514中。階梯形擴(kuò)散管的最佳形狀的選用（圖58）：圖 57 煙道布置簡(jiǎn)圖圖 58 階梯形擴(kuò)散管 已知： ； ； ；設(shè) 。4）引風(fēng)機(jī)入口擴(kuò)散管 它的小頭斷面，大頭斷面與引風(fēng)機(jī)進(jìn)口尺寸相同，其直徑為。2）除塵器入口收縮管 它的大頭斷面，小頭斷面與除塵器進(jìn)口尺寸相同。煙氣溫度由下式確定：℃其中為空氣預(yù)熱器后煙道中得漏風(fēng)系數(shù)。根據(jù)燃燒和熱力計(jì)算資料已知空氣預(yù)熱器后排煙溫度=179℃，過(guò)量空氣系數(shù)αpy=，所以煙氣流量為： 空氣預(yù)熱器后的實(shí)際煙氣體積流量為==以上引用的及、 的體積均由燃料燃燒計(jì)算提供。PaPa教材圖813α=60o故按突然擴(kuò)大計(jì)算ω=，t l k=30℃查教材圖83ζhd=628送風(fēng)機(jī)后的風(fēng)管摩擦阻力系數(shù)當(dāng)量直徑長(zhǎng) 度動(dòng)壓頭摩擦阻力λd d llh dΔh mmmPaPa鋼制幾何特性ω=，t l k=30℃查教材圖8389冷風(fēng)道總阻力∑ΔhlkPa=+++++++已知當(dāng)?shù)刈畹痛髿鈮毫?7332 Pa，經(jīng)壓力修正后的總阻力為 6）自生風(fēng)的計(jì)算（表511） 表511序號(hào)名 稱(chēng)符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)值來(lái)源數(shù)值1熱風(fēng)道的計(jì)算高度Hrkm結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)32風(fēng)道中的熱空氣溫度trk℃熱力計(jì)算1403熱風(fēng)道中的每米自生風(fēng)htzsPa查圖或計(jì)算4熱風(fēng)道自生風(fēng)hkzsPa5空氣進(jìn)口到爐膛煙氣出口中心之間的垂直距離H39。 m2式中 V——流經(jīng)該風(fēng)道的空氣量，m3/h；ω——空氣流速，m/s。其中鍋爐主體的煙風(fēng)阻力由鍋爐制造廠氣體動(dòng)力計(jì)算提供；除塵器阻力由產(chǎn)品樣本查取。鍋爐房中各管道內(nèi)徑Dn ,可按推薦流速ω由下式計(jì)算，結(jié)果及選用直徑列于表57。蒸汽母管采用單管系統(tǒng)。由于軟水全部通入凝結(jié)水箱，當(dāng)除氧器檢修時(shí)，凝結(jié)水箱還兼做鍋爐給水箱使用，故凝結(jié)水箱體積確定的原則與給水箱相同。本設(shè)計(jì)按所有運(yùn)行鍋爐在額定蒸發(fā)量時(shí)所需25~30分鐘的給水量計(jì)算，選用體積為10m3的除氧水箱一個(gè)作為鍋爐房的給水水箱。 （100~200）為壓頭附加值，本設(shè)計(jì)的鍋爐裝置設(shè)有省煤器，此附加值采用較高值。為使鍋爐各給水泵之間能互相切換使用，本鍋爐房采用集中給水系統(tǒng)?！獢U(kuò)容器壓力下飽和蒸汽的焓，2706kJ/kg； x ——二次蒸汽的干度，； Η——排污管熱損失系數(shù)，； 擴(kuò)容器所需的容積 式中 K——容積富裕系數(shù)，； v ——二次蒸汽比容， m3/kg； Rv——擴(kuò)容器中，單位容積的蒸汽分離強(qiáng)度，設(shè)計(jì)取600 m3/； . 根據(jù)計(jì)算所需擴(kuò)容器容積，本設(shè)計(jì)選用Φ650型連續(xù)排污擴(kuò)容器一臺(tái)。=826 kJ/kg； i139。（2）排污擴(kuò)容器選擇計(jì)算在排污擴(kuò)容器中,由于壓力降低而汽化所形成的二次蒸汽量Dq′可按下式計(jì)算： 式中 Dpw39。（1）鍋爐的排污系統(tǒng)，為了節(jié)能設(shè)計(jì)中選用連續(xù)排污擴(kuò)容器一臺(tái)，以回收部分排污水的熱量。連續(xù)排污擴(kuò)容器產(chǎn)生的二次蒸汽量=。選配一個(gè)10m3除氧水箱，以作鍋爐給水箱之用。另一方面，對(duì)于單臺(tái)蒸發(fā)量為2t/h以上的工業(yè)鍋爐，根據(jù)GB157685水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)也應(yīng)考慮除氧。離子交換器再生（鹽液）系統(tǒng)簡(jiǎn)單，管路不長(zhǎng)，鹽溶液泵揚(yáng)程可取150~200kPa?？紤]到工業(yè)用鹽含雜物較多，因此在濃鹽溶液池中裝有過(guò)濾裝置。、——軟水的焓，kJ/kg及溫度，13℃；、——廠區(qū)用戶(hù)凝結(jié)水回水的焓，kJ/kg及回水溫度，95℃； ——進(jìn)入除氧器蒸汽的焓，2683kJ/kg； ——除氧器出口水的焓，kJ/kg；、——除氧用二次蒸汽及新蒸汽量，kg/h。按堿度計(jì)算的鍋爐排污率為按含鹽量計(jì)算的鍋爐排污率為按含鹽量計(jì)算的鍋爐排污率較大，%。（1）鍋爐房總給水量 t/h式中 ——鍋爐房額定總蒸發(fā)量，t/h； ——給水管路的漏損率，%； ——鍋爐排污率，%。而低流速逆流再生鈉離子交換系統(tǒng)具有出水水質(zhì)好，再生液的耗量低，且再生效果亦比順流再生好等優(yōu)點(diǎn)，故本設(shè)計(jì)水處理確定選用“低流速逆流再生”鈉離子交換系統(tǒng)?？紤]生產(chǎn)上各車(chē)間熱負(fù)荷可以進(jìn)行適當(dāng)調(diào)度，鍋爐與主要用汽設(shè)備同時(shí)檢修而不至于影響生產(chǎn)，故本鍋爐房未設(shè)置備用鍋爐。（2）采暖系數(shù) 采暖平均熱負(fù)荷 （3）通風(fēng)系數(shù) 通風(fēng)平均熱負(fù)荷 （4）鍋爐房平均熱負(fù)荷由熱負(fù)荷資料提供：生產(chǎn)平均熱負(fù)荷 ，生活平均熱負(fù)荷 ，所以，鍋爐房平均熱負(fù)荷為。表55用汽部門(mén)蒸 汽凝結(jié)水回收率（%）備注壓力(MPa)溫度（℃）消耗量（t/h）最大平均生產(chǎn)熱負(fù)荷采暖熱負(fù)荷通風(fēng)熱負(fù)荷生活熱負(fù)荷~~飽和飽和飽和飽和50909003. 水質(zhì)資料總硬度 ；非碳酸鹽硬度 ；碳酸鹽硬度 ；總堿度 ；pH值 溶解氧 ~；溶解固形物 434mg/L；懸浮物和含油量微量，可忽略不計(jì)；夏季平均水溫 26℃；冬季平均水溫 13℃；供水壓力 4. 氣象與地質(zhì)資料海拔高度 ?！跺仩t房課程設(shè)計(jì)》計(jì)算說(shuō)明書(shū)題 目：專(zhuān) 業(yè): 建筑環(huán)境與設(shè)備工程 班 級(jí)： 建環(huán)0802 姓 名： 陳 鴻 杰 學(xué) 號(hào)： 0908101215
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