【正文】 噴射沖擊力適宜，表現(xiàn)為一次噴射厚度大，回彈率低，粉塵濃度小。噴射作業(yè)完畢，如果殘留在噴射機中的混合料結(jié)塊，就會影響以后噴射機的正常使用，噴射作業(yè)過程中的震動會使粘結(jié)在噴射機中的水泥塊掉落，造成堵管。當風壓過小，即噴射速度太小時，則由于噴射沖擊力小，粗骨料不容易嵌入新鮮混凝土中，則回彈率高，也影響噴射混凝土強度；當風壓過大，即噴射沖擊力大時，回彈率也高，也會使粉塵濃度增大。：1　本條第一款的規(guī)定是為避免噴射機司機操作失誤，以防止混合料在輸料管內(nèi)積聚而造成堵管。3　，就應該分層進行噴射。為減少回彈損失，一次噴射的混凝土厚度不宜過薄。為了保證噴射混凝土和巖層有足夠的粘結(jié)面積，盲溝最大寬度不要超過500mm。因此，作業(yè)前，檢查輸料軟管管壁是否有水泥結(jié)塊（用錘子敲擊疏通），就顯得極為重要。一般可利用外露于洞壁的錨桿尾端，或埋設標樁等方法來控制噴射混凝土厚度，也可在施工中用插扦子的辦法隨時檢查噴層厚度。4　噴射作業(yè)前，應用高壓風水（對遇水易泥化的巖面只能用壓風）清洗受噴面（對土層受噴面，可不用清洗），是為了噴射混凝土與受噴面粘結(jié)牢固，保證噴射混凝土和地層良好的共同工作。有的則產(chǎn)生巖層膨脹和噴層脫落，使支護結(jié)構逐步破壞。大量試驗表明，混合料在摻速凝劑后，停放時間超過20min后，噴射混凝土早期與后期強度均有顯著降低。、滴水淋濕，混合料中的水泥就可能在噴射作業(yè)前提前產(chǎn)生預水化作用，造成凝結(jié)時間延長，混凝土強度降低。但在不影響噴射混凝土強度的前提下，其摻量有一個最佳范圍。4　由于不同品種的速凝劑，對同一品種水泥的速凝效果不同；就是同一品種的速凝劑，對不同廠家生產(chǎn)的同一品種規(guī)格的水泥，也會有不同的速凝效果。但是，水泥用量太高時，不僅不經(jīng)濟，也會增加混凝土的收縮。料流通過噴頭時的壓力。，～。風壓與風量均應滿足噴射混凝土施工要求。但是，為了保證噴射混凝土質(zhì)量，減少施工中的回彈率和粉塵濃度，提高作業(yè)效率，噴射機的主要性能，應符合條文規(guī)定的要求。當前，噴射混凝土外加劑的類型和品種不斷增加，如增粘劑等；幾種外加劑如速凝劑與增粘劑，速凝劑與膨脹劑的復合使用也經(jīng)常出現(xiàn)，為確保其使用后的良好性能和最佳效果，并防止某些負作用的發(fā)生，使用前，應進行必要的試驗。、硬化，提高其早期強度，減少噴射混凝土施工時的回彈率和因重力而引起的混凝土脫落，增大一次噴射厚度和縮短分層噴射的間隔時間，一般在噴射混凝土中加入速凝劑。當使用堿性速凝劑時，采用含有活性二氧化硅的石材作骨料，容易產(chǎn)生堿骨料反應，引起噴射混凝土的開裂破壞。對混凝土有早強要求時，可采用硫鋁酸鹽水泥或其他早強水泥。荷載每增加一級，都應穩(wěn)定一段時間以記錄位移讀數(shù)，穩(wěn)定時間一般為5～10min。根據(jù)基本試驗結(jié)果，必要時，應修改設計參數(shù)和施工方案。美國的標準規(guī)定，如果在10min后鉆孔的滲透率超過（孔深），則應對鉆孔進行固結(jié)灌漿，然后重新鉆孔。而各個單元錨桿的自由段長度是不相等的。套管可采用塑料或其他無損于預應力鋼材的材料。有些工程，在施工中由于承壓墊座不平整，或者各部件間接觸不良，錨桿鎖定后，預應力很快下降，其數(shù)值達30％～50％。加壓和初錨力的關系為：在充液壓力為10MPa時，；在充液壓力為15MPa時，；在充液壓力為18MPa時，平均初錨力為100kN；在充液壓力為25MPa時，平均初錨力為120kN；在安裝操作中，重點提出了注液咀的保護、桿體與注液器連接牢固，托板與巖面緊貼等，使之取得良好的效果。因此。鉆孔直徑較小，所獲得的錨固力就較高，反之亦然。端頭錨固型錨桿安裝以后，由于爆破震動和應力松弛等因素的影響，托板可能松動。快硬水泥卷錨桿，從安裝到水泥卷達到一定強度，即達到安裝托板對錨桿所施加預應力值的要求，需要一定的時間。，安裝時，要求水泥與水混合均勻，水灰比適宜。，一般不超過6個月。但是，需要在樹脂達到一定強度時，才能安裝托板。根據(jù)試驗，連續(xù)攪拌時間一般為30s。托板螺帽的安裝可用專用安裝器或風動搬手，以確保扭力在100N樹脂卷在存放過程中有微量苯乙烯揮發(fā)，時間過長，會降低藥卷質(zhì)量。搬運時，包裝箱和藥卷包裝材料必須牢固，要輕拿輕放，防止碰撞、摔打、擠壓。規(guī)定注漿管應插至距孔底50～100mm，隨砂漿的注入緩慢勻速拔出，就是為了避免拔管過快而造成孔內(nèi)砂漿脫節(jié)，保證錨桿全長為足夠飽滿的砂漿所握裹。、注漿密實度和施工的順利進行。這一點對端頭錨固型錨桿和摩擦型錨桿尤為重要。2　鉆孔內(nèi)若殘存有積水、巖粉、碎屑或其他雜物，會影響注漿質(zhì)量和妨礙桿體插入，也影響錨固效果。但是，為了保證錨桿加固圍巖的效果，規(guī)范中對錨桿孔位的誤差作了相應的規(guī)定。因此，規(guī)定平均線性超挖值應小于150mm，計算線性超挖值時，不計入隧洞底板的數(shù)值。因此，條文規(guī)定當眼深小于2m時，可采用反向裝藥結(jié)構。，相鄰炮眼同時起爆時，切向拉力疊加，拉裂巖石所需的藥量較小。但非電雷管不具備防爆性能，不能使用于有瓦斯的井下爆破作業(yè)。國內(nèi)常用的支架式鑿巖機的鉆孔外偏值可以控制在30～50mm/m的范圍內(nèi)。鑿巖機的外形尺寸要求周邊眼的位置與隧洞周壁之間有一空隙（一般100mm），因而，它決定了周邊眼必須有一個向外的偏角。實踐證明，這些因素是共同起作用的，只要通過現(xiàn)場幾次爆破試驗，并根據(jù)爆破效果調(diào)整這些參數(shù)，就會得到比較理想的爆破效果。由于地質(zhì)條件經(jīng)常變化和爆破器材的改變，因此，應該根據(jù)施工情況，隨時修正有關參數(shù)，以獲得良好的爆破效果。若干進行長期觀測的地下工程已證實了這一結(jié)論。另外，由于地質(zhì)狀況的多變性以及工程結(jié)構的復雜性，本表中的數(shù)值無法覆蓋所有地下工程的實測位移值，因此，允許根據(jù)實測數(shù)據(jù)的綜合分析進行適量的修正。，也是竣工文件中必不可少的一部分。因此，本項工作定為各類地下工程都應進行的現(xiàn)場量測項目。其量測結(jié)果和資料除應及時指導施工外，還應及時向設計和監(jiān)理單位報告。其制定的原則是：凡是跨度較大和圍巖較差的地下工程，應進行現(xiàn)場監(jiān)控量測；圍巖好或特別好但跨度又很大的地下工程宜在局部地段進行量測，控制和監(jiān)視局部不穩(wěn)定塊體的動態(tài)，以保證安全。因此，為了減少初期建設投資，縮短建設周期，在初期可只考慮承受靜壓來確定支護結(jié)構及參數(shù)，待動壓到來之前，再對支護進行加強。鋼纖維噴射混凝土有很高的韌性，約比素噴混凝土高10～50倍。對煤礦來說，是指服務年限在5年以上的底板巖巷，而不包括靠近采煤工作面的上、下順槽和回風巷。因此，必須做好接縫的處理。采用錨噴支護的水工隧洞，為了減少電能損失，在經(jīng)濟合理的條件下，可以按現(xiàn)澆混凝土支護具有相同水頭損失的原則，適當增加隧洞的開挖斷面。尼古拉茲公式估算其糙率系數(shù)。例如，星星哨水庫泄洪洞的流速為7m/s。所以，當外水壓力較高、隧洞使用中放空時，必須校核其穩(wěn)定性。一級、河一級、鎮(zhèn)和四個錨噴支護的水工隧洞水壓試驗表明（表9），內(nèi)水壓力是由圍巖和支護共同承擔的，錨噴支護符合彈性介質(zhì)的薄壁圓管的工作原理。對于Ⅳ、Ⅴ級圍巖，由于完整性差，或巖質(zhì)軟弱，承載能力低，宜采用復合支護，即內(nèi)水壓力主要由現(xiàn)澆鋼筋混凝土支護承擔。所以，在水工隧洞中采用錨噴支護時，對其使用范圍應有所限制。老黃土隧洞中的薄層噴射混凝土襯砌，如不設置伸縮縫，由于在噴射混凝土硬化過程中的自身收縮或使用過程中溫度變化等原因所引起的應力，一旦大于噴射混凝土的抗拉強度，以及地層的不均勻沉陷，均會使襯砌出現(xiàn)裂縫，惡化隧洞的工作條件，故規(guī)定沿隧洞軸線每隔5～10m應設一道環(huán)向伸縮縫。因此，隧洞應采用曲線形邊墻。（Ⅲ）老黃土隧洞錨噴支護設計、強度較高的特點。如底鼓不加控制，任其發(fā)展，常常造成隧洞墻腳內(nèi)移和支護結(jié)構的嚴重破壞，這在實際工程中是屢見不鮮的。當超過t2時，兩者特性曲線不得相交，并出現(xiàn)過度的支護變形，易使圍巖松散。但是，也必須指出，塑性流變巖體有明顯的時間效應。通過塑性流變巖體的隧洞，一般應分兩次支護，即初期支護與后期支護。在塑性流變巖體中開挖隧洞，一條基本原則是不使圍巖發(fā)生有害松散的前提下，容許圍巖產(chǎn)生較大的變形，以減小支護抗力，使錨噴支護達到經(jīng)濟合理，安全可靠。當然，在采用注漿加固地層時，應考慮埋深淺，地下管網(wǎng)多的特點，漿壓力應通過試驗確定。而噴射混凝土強度增長要經(jīng)過一個間隔時間，這段間隔時間的土體穩(wěn)定要靠安裝牢固的鋼架支撐。及時封閉是維護淺埋土質(zhì)隧洞穩(wěn)定的要點之一。為了慎重起見，提出了覆土厚度不小于1倍洞徑的淺埋土質(zhì)隧洞前提條件。但淺埋巖石隧洞圍巖自支承能力的利用程度畢竟不同于深埋隧洞，在設計時務必采取審慎態(tài)度，其根本原則是不容許圍巖出現(xiàn)較大的變形。目前，錨噴支護用于淺埋巖石隧洞的工程實例見表7。3　規(guī)定鋼架立柱埋入底板的深度不應小于水溝底面水平，是為了保證鋼架的穩(wěn)定性，而不致使其在側(cè)壓力作用下被擠向巷道中。由于在過水隧洞中，噴射混凝土要經(jīng)受高速水流長期的、反復的沖刷作用，其表層容易磨蝕，因此，規(guī)定鋼筋保護層厚度不應小于50mm。，地下工程噴射混凝土支護中配置鋼筋網(wǎng)，其主要作用是提高噴射混凝土的整體性，防止收縮，使混凝土中的應力均勻分布，并提供一定的抗剪強度，有利于抵抗巖石塌落和承受沖擊荷載。3　鋼纖維的長度和摻量主要是由噴射混凝土的施工工藝決定。2　當纖維體積百分率不變時，纖維直徑增大，則纖維在混凝土中的分布間距也隨之增大；反之，纖維直徑減小，纖維間距也隨之減小。，鋼纖維噴射混凝土的一系列性能都優(yōu)于普通噴射混凝土，特別是它具有良好的韌性（即從加荷開始直至試件完全破壞所作的總功，常以荷載—撓度曲線與橫坐標軸所包絡的面積表示），約比素噴混凝土提高10～50倍（圖2），抗沖擊能力約比素噴混凝土提高8～30倍。，且厚度不大于100mm的噴射混凝土層。因此，規(guī)定噴射混凝土厚度一般不應超過200mm，特別在軟弱圍巖中作初期支護，噴層過厚，會產(chǎn)生過大的形變壓力，易導致噴層出現(xiàn)破壞，這是不經(jīng)濟的。同時，噴層過薄也不足以抵抗巖塊的移動，常出現(xiàn)局部開裂或剝落。噴射混凝土與圍巖的粘結(jié)力，不僅與混凝土強度等級有關，也與巖石強度和巖體的完整性有關。由于地下工程與地面結(jié)構不同，噴射混凝土施工后要求具有較高的支護抗力，特別在軟弱圍巖中噴射混凝土早期強度至關重要。，在裂隙交割的堅硬巖體中，一般受膠結(jié)材料與桿體間的粘結(jié)強度控制，而在軟弱的巖體中，有時則受膠結(jié)材料與巖面的粘結(jié)強度控制。因此，規(guī)定系統(tǒng)錨桿的間距不宜大于錨桿長度的1/2。系統(tǒng)錨桿的間距，除受圍巖穩(wěn)定條件及錨桿長度制約外，在穩(wěn)定性較差的巖體中，為使支護緊跟掘進工作面，錨桿的縱向間距還受掘進進尺的影響。，而必須采用套管跟進的復雜地層。1986年國際預應力協(xié)會（FIP）曾對35個錨桿斷裂實例進行調(diào)查。一般腐蝕和應力腐蝕交織在一起，國外已出現(xiàn)不少因腐蝕而導致錨桿破壞的實例。4　，是為了使預應力筋在設定的張力作用下有較大的彈性伸長量，不致在錨桿使用過程中因錨頭松動而引起預拉力的顯著衰減。二是當預拉力達到錨桿拉力設計值時，預應力筋產(chǎn)生的彈性伸長比Ⅱ、Ⅲ級鋼筋大若干倍，這樣當錨頭松動或其他原因使預應力筋彈性伸長變小時，所引起的預應力損失要小得多。的區(qū)域不應作安設錨桿的范圍。特別是壓力分散型錨桿，其單元錨桿的預應力筋采用無粘結(jié)鋼絞線，在荷載作用下灌漿體受壓，不易開裂，因而能大大提高錨桿的耐久性。國內(nèi)已開發(fā)出一種單孔復合錨固系統(tǒng)，即壓力分散型或拉力分散型錨桿。因而近年來國內(nèi)外在地下工程及邊坡工程中預應力錨桿的應用獲得迅速發(fā)展。此外，當徑差不變時，錨桿錨固力又同巖石的軟硬程度密切相關，在硬巖中的錨固力遠比在軟巖中的為高。這類錨桿的特點是安裝后能立即提供支護抗力，有利于及時控制圍巖變形；能對圍巖施加三向預應力，使圍巖處于壓縮狀態(tài)；而且，錨固力還能隨時間而提高。這種快硬水泥錨固劑，強度增長快（～）。樹脂錨固劑目前廣泛采用115松香封端不飽和聚脂樹脂。因此，為了獲得良好的支護效果，使用前，應在現(xiàn)場進行錨桿的拉拔試驗，以檢驗所選定的錨頭是否與圍巖條件相適應。，國內(nèi)目前有以下幾種結(jié)構形式（見圖1）?！　《祟^錨固型錨桿，安裝后可以立即提供支護抗力，并能對圍巖施加不大于100kN的預應力，適用于裂隙性的堅硬巖體中的局部支護。在其余5種情況下，采用錨噴支護尚無足夠把握。在光滑巖面上，這種粘結(jié)力就很小，因此，應采用以錨桿或鋼筋網(wǎng)噴射混凝土為主的支護類型，以獲得足夠的支護抗力，有效地加固圍巖。鑒于目前Ⅳ、Ⅴ級圍巖的豎井中，采用錨噴支護的實例不多，故在豎井錨噴支護類型及設計參數(shù)（－2）中，僅列入Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ級圍巖豎井錨噴支護類型與參數(shù)，而且，其支護參數(shù)均比同等橫斷面的隧洞有所增大。如果是實測值，還應考慮量測前已產(chǎn)生的位移和釋放的荷載。地應力或支護前洞壁的位移值或釋放荷載值，在條文中雖未作規(guī)定，但這兩個數(shù)據(jù)都是計算中所必要的，無論在數(shù)值計算或分析計算中，都需要知道這兩個數(shù)據(jù)。尤其當圍巖進入塑性破壞后，塑性區(qū)中C、E值隨之降低，靠近洞壁的C、E值降低多，而靠近彈塑性區(qū)交界處，C、E值降低少。邊坡采用數(shù)值分析方法的合理性主要取決于計算模型及計算參數(shù)是否符合邊坡的客觀狀況。拱腰以上部位的不穩(wěn)定塊體，一般呈現(xiàn)塌落的形式失去穩(wěn)定，因而不計結(jié)構面上的C、值；而拱腰以下部位的不穩(wěn)定塊體，則呈現(xiàn)滑落的形式，應計自重引起的摩擦力作用，有時還考慮結(jié)構面上的粘結(jié)力作用。本條規(guī)定體現(xiàn)了圍巖局部失穩(wěn)采用局部加固的設計原則。由于巖體參數(shù)不易準確確定，因此，計算中不必過于追求高精度的計算模型和計算方法。圍巖應力狀態(tài)計算方法也不統(tǒng)一，但多數(shù)人認為應以彈塑性理論為計算依據(jù)，若只按彈性理論進行圍巖失穩(wěn)驗算是不合理的。并應注意，初期支護參數(shù)，應小于錨噴支護參數(shù)（－1）中的數(shù)值，－1中給出的數(shù)值是初期支護－與后期支護之和。表4　統(tǒng)計的錨桿長度（m） 毛洞跨度B（m）圍巖級別B≤55＜B≤1010＜B≤1515＜B≤2020＜B≤25Ⅰ————2～4Ⅱ—～2～3～～4Ⅲ1～2～～2～4—Ⅳ～22～32～～3—Ⅴ～2～3———本規(guī)范“隧洞和斜井的錨噴支護類型和設計參數(shù)”（－1）中不同圍巖級別，不同隧洞跨度中選用的錨桿長度，大體上與工程實踐相一致。本規(guī)范中“隧洞和斜井的錨噴支護類