2萬噸乙醇-水溶液連續(xù)精餾塔設(shè)計(jì)方案-wenkub.com
2025-04-30 02:14 本頁面
【正文】 全凝器選型設(shè)備選型原料預(yù)熱溫度：25℃—℃采用130℃過熱飽和蒸汽加熱平均溫度：℃平均溫度下查表得 取總傳熱系數(shù)：由： ℃℃℃得： 換熱面積選型計(jì)算結(jié)果一覽表項(xiàng) 目符 號(hào)單 位計(jì) 算 數(shù) 據(jù)精餾段提餾段各段平均壓強(qiáng)（絕壓）（絕壓）各段平均溫度℃平均流量液相氣相實(shí)際塔板數(shù)塊467板間距m塔的有效高度Zm塔徑Dm空塔氣速um/s塔板溢流型式單溢流弓形降液管 整塊式塔板溢流裝置溢流管型式弓型堰高mm50堰長m溢流堰寬度m板上清液層高度mm6060孔徑mm55孔間距tmm5555篩孔數(shù)目n個(gè)910256開孔面積開孔率%1515塔板壓降降液管面積液體在降液管停留時(shí)間s44降液管內(nèi)清液層高度mm6060液相負(fù)荷下限線液相負(fù)荷上限線操作彈性裙座H(m)D(m)2主要符號(hào)說明符號(hào)意義SI單位F進(jìn)料流量kmol/hD塔頂產(chǎn)品流量kmol/hW塔釜產(chǎn)品流量kmol/hx進(jìn)料組成無因次V上升蒸汽流量kmol/sL下降液體流量kmol/sμ粘度mPa④進(jìn)料板空間⑤筒體（JB/T 47351997鋼煉焊接常壓容器）~，塔徑D=，設(shè)計(jì)壓力Pc=，壁厚計(jì)算公式其中—塔徑，mm—設(shè)計(jì)壓力，MPa—焊接接頭系數(shù)—腐蝕余量，mm⑥封頭本設(shè)計(jì)采用橢圓型封頭，查的曲面高度，厚度，直邊高度，內(nèi)表面經(jīng)，容積，選用封頭 JB115473.⑦裙座的相其中取基礎(chǔ)環(huán)的內(nèi)外徑與裙座截面內(nèi)徑的差為200mm考慮再沸器，裙座高度為1~3m。設(shè)人孔處的板間距等于或大于600mm。若圖塔高示意圖需要安裝除沫器時(shí)，要根據(jù)除沫器的安裝要求確定塔頂空間。由泵輸送時(shí)，流速~，采用直管出料管。由圖可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為漏液控制。對(duì)篩板塔，漏液點(diǎn)氣速可由下式計(jì)算，即精餾段為 實(shí)際孔速穩(wěn)定系數(shù)為 故在本設(shè)計(jì)精餾段中無明顯漏液。選用凹形受液面，深度。求解結(jié)果為總理論板層數(shù) （包括再沸器）進(jìn)料板位置 精餾段理論板層數(shù)：24 提餾段理論板層數(shù)：3相對(duì)揮發(fā)度的計(jì)算： ∴ ∴ ∴ 精餾段相對(duì)揮發(fā)度: 提餾段相對(duì)揮發(fā)度: 粘度的計(jì)算見下第4章第3小節(jié)精餾段液相平均粘度為提餾段液相平均粘度為實(shí)際塔板數(shù)精餾段： 提餾段： 全塔所需實(shí)際塔板數(shù)：塊全塔效率：加料板位置在第47塊塔板第五章 精餾塔的工藝條件計(jì)算塔頂操作壓力 每層塔板壓降 進(jìn)料板壓力 塔釜操作壓力 精餾段平均壓力 提餾段平均壓力 依據(jù)操作壓力，由泡點(diǎn)方程通過試差法計(jì)算出泡點(diǎn)溫度，其中乙醇，水的飽和蒸汽壓由安托尼方程計(jì)算，計(jì)算過程略。因此可在斜線部分區(qū)域選擇一適宜回流比。由于回流比的大小不僅影響到所需理論板數(shù)，還影響到加熱蒸汽和冷卻水的消耗量，以及塔板、塔徑、蒸餾釜和冷凝器的結(jié)構(gòu)尺寸的選擇，因此，適宜回流比的選擇是一個(gè)很重要的問題。綜合考慮，我們采用間接蒸汽加熱的方式。 加熱方式的確定精餾塔通常設(shè)置再沸器，采用間接蒸汽加熱，以提供足夠的能量，若待分離的物系為某種輕組分和水的混合物，往往可采用直接蒸汽加熱方式，即把蒸汽直接通入塔釜汽化釜液。但降低壓力也導(dǎo)致塔徑增大和塔頂蒸汽冷凝溫度降低，且必須使用抽真空的設(shè)備，增加了相應(yīng)的設(shè)備和操作費(fèi)用。加壓操作可提高平衡溫度，有利于塔頂蒸汽冷凝熱的利用，或可以使用較便宜的冷卻劑，減少冷凝，冷卻費(fèi)用。塔釜采用間接蒸汽和再沸器
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