【正文】 ，三后錨力需要R后錨=560KN，后錨力由精軋螺紋鋼提供，控制應力按650Mpa考慮，則單根精軋螺紋鋼提供的錨固力為：P=650**16*16= KN則每個三角架需要錨筋的數(shù)量為：＝≈2掛籃后錨系統(tǒng)如下圖19所示。其安全系數(shù)為：K=2 滿足施工規(guī)范的要求。九、吊桿計算（） 精軋螺紋鋼吊桿抗拉強度計算掛籃吊桿全部采用φ32精軋螺紋鋼，其控制應力按650Mpa考慮。剛度驗算：跨中撓度最大：ωmax/L=。綜上所述，前上橫梁采用2I56a工字鋼截面，其強度、剛度及整體穩(wěn)定性均能滿足要求。剛度驗算：跨中撓度最大，fmax/L=[1/400]剛度能滿足要求。由上可知，內?；翰捎?][25b槽鋼能滿足強度要求，但變形較大，可通過設置預拱來滿足剛度要求。六、內?；河嬎悖ǎ?荷載組合、內反力計算及截面初選 內模滑梁設置3道，兩邊2道內?；汉蠖烁髟O置一個滑輪，中間一道直接銷接，移動時可拆除，內?；褐饕惺芤韵潞奢d：1) 頂板自重：G2== KN2) 內模自重：G6＝= KN3) 人員、機械荷載：G8=**= KN。 后下橫梁受力驗算后下橫梁如圖11所示，主要承受小縱梁傳遞下來的后支點荷載、后下橫梁自重及小縱梁自重，計算示意圖如圖12所示。綜上所述，腹板底縱梁每側布置3道，每道采用2][25b槽鋼，其抗彎強度能滿足要求，但撓度較大，可通過設置預拱來滿足剛度要求。由此可知，腹板底縱梁采用2][28a槽鋼，其強度能滿足要求，但撓度較大，可通過設置預拱來滿足剛度要求。由上可知，外?；杭暗趿翰捎?][25b槽鋼，其強度能滿足要求，但撓度較大，可通過設置預拱來滿足剛度要求。 外模吊梁計算外模吊梁兩端支撐在中、上橫梁，用精軋螺紋鋼吊起外模，與外?；阂黄鸪惺芡饽：奢d。三、外?；杭暗趿河嬎悖ǎ?荷載組合作用在外?；旱暮奢d為：翼板自重，側模自重。（3）腹板A底板A4及底板模板——底縱梁（25b[槽鋼）， 12道小縱梁，兩端支撐在前、后下橫梁（40b工字鋼雙拼）。各部分結構的詳細設計情況見相應設計圖。 掛籃設計 主要技術參數(shù)①、砼自重GC＝ t/m3；②、鋼材彈性模量Es＝105 MPa；③、容許撓度：1/400④、強度設計值：抗拉、壓和彎：[f]＝215 Mpa或205Mpa抗剪：[fv]=125 Mpa或120Mpa 掛籃構造采用菱形式輕型掛籃進行懸臂澆筑，由主桁系統(tǒng)、懸吊行走系統(tǒng)和模板系統(tǒng)（含底模平臺）三部分組成。引橋上部結構采用30m裝配式部分預應力混凝土先簡支后連續(xù)組合箱梁，引橋下部結構采用柱式墩、肋板式臺、鉆孔樁基礎。第六章、菱形掛藍受力計算一、設計計算說明 設計依據(jù)①、Ｓ331省道建湖改擴建工程JHLQ3標施工圖設計；②、《公路橋涵施工技術規(guī)范》JTGTF502011；③、《鋼結構設計規(guī)范》GB500172003；④、《路橋施工計算手冊》；⑤、《橋梁工程》、《結構力學》、《材料力學》；⑥、其他相關規(guī)范手冊。采用平衡重即在邊跨合攏時在10塊件上壓重，重量相當于1/2合攏段混凝土梁重，在混凝土澆筑進程中同步卸載，以避免在混凝土澆筑過程中梁體產(chǎn)生撓動影響合龍段混凝土質量。為了確保焊接時的工作效率，每臺焊機配備兩人?；炷翝仓瓿珊罅⒓锤采w進行養(yǎng)護；對隨梁試塊進行檢測，待合攏塊砼強度達到設計強度的90%且齡期達到7天后，張拉合攏鋼絞線束最后張拉豎向預應力筋。四、中跨合攏段施工在兩端邊跨合攏、臨時固結解除完成后，進行中跨合攏，將跨中掛籃改裝成吊架，用來施工跨中合攏段；按設計圖紙綁扎合攏段鋼筋，縱向主筋先綁扎一端，埋設波紋管并穿縱向預應力鋼絞線，安裝豎向預應力精軋螺紋鋼筋和橫向預應力鋼絞線，并先將勁性骨架一端按圖紙要求焊接到預埋鋼板上；根據(jù)前3天測定的一天中氣溫最低時刻，迅速將勁性骨架另一端焊接好，焊接做到對稱、均衡、同步，焊接完成后，勁性骨架已將合攏口完全鎖定； 合攏口鎖定后，將合攏段主筋的另一端綁扎好，并將掛籃模板與兩端9塊全部鎖緊。臨時固結的拆除，需要待懸澆箱梁邊跨合龍后張拉壓漿結束后進行?；炷翝仓瓿珊罅⒓锤采w進行養(yǎng)護；對隨梁試塊進行檢測，待合攏塊砼強度達到設計強度的90%且齡期達到7天后，張拉合攏鋼絞線束至100%σcon，解除勁性骨架鎖定，解除的方法是用四把割槍同步割除四個勁性骨架的一端焊縫，注意解除過程保持同步性。 合攏口鎖定后，將合攏段主筋的另一端綁扎好，并將掛籃模板與10塊、邊跨現(xiàn)澆段全部鎖緊，如果合攏段兩端軸線標高（高差小于10mm，軸線偏差小于5mm）一致，則正常轉入后序工序施工；如果兩端標高相差較大，則通過水箱壓載或頂托的方法，調整兩端梁體標高基本一致 。一般合龍時間宜定在凌晨1點左右，此時氣溫最低，但考慮到梁體溫度一般都存在滯后于環(huán)境溫度的情況，因此，合龍時間宜適當推遲，具體時間可根據(jù)監(jiān)控單位提供的梁體實測溫度情況來定。砼澆筑完畢，初期養(yǎng)護非常重要。澆筑腹板時均以45度傾角向前推進，且應分層進行振搗。安裝波紋管時，波紋管以“U”鋼筋卡點焊于骨架筋定位，應定位準確、牢靠，波紋管利用套管套接，接口處要用膠帶進行密封處理，確保不滲漿，在波紋管內預穿PVC增強管，并適時抽拔牽動，消除因漏漿造成的堵管。采用砂袋預壓的方式進行支架等載預壓，消除支架非彈性變形，同時測定彈性變形和沉降，若連續(xù)3天累計沉降量不大于3mm，可認為沉降已穩(wěn)定。最后再對支架搭設的范圍澆筑10cm厚C25混凝土，增大地基承載力至10Mpa，滿足施工要求。第五章、合攏段施工方案施工順序：邊跨現(xiàn)澆段施工——邊跨合攏——體系轉換——中跨合攏。采用Φ16鋼筋制作，在垂直方向與頂板的上下層鋼筋點焊牢固，并要求豎直，露出混凝土面2cm，露出端加工磨圓并涂漆標記。2cm。1mm以內。，測量所有已澆注梁段高程測點、測量控制截面測點應力，報監(jiān)理簽收；，每兩小時觀測一次，記錄懸臂端標高隨時間的變化曲線，控制截面應力及溫度；，測量所有已澆注其數(shù)號梁段高程測點、測量控制截面測點應力，報監(jiān)理簽收。，并統(tǒng)計澆筑混凝土過程中澆筑方量，向監(jiān)測監(jiān)控項目組提供梁段混凝土超重的情況。，掛籃定位必須在午夜0點至清晨7點之間完成，測量定位掛籃標高并記錄溫度，經(jīng)監(jiān)理簽認后交項目辦，以向監(jiān)測監(jiān)控項目組提供掛籃的定位測量結果。,與0塊上的控制點組成測量控制網(wǎng)，平面控制網(wǎng)采用全站儀定位測量。42四、箱梁懸澆的軸線、標高及撓度控制方案施工時立模標高控制：依據(jù)掛籃自身的彈性應變量及結構自身撓度共同確定。箱梁砼強度達到設計強度的100%后進行預應力的張拉施工。預埋件包括護欄鋼筋、豎向預應力張拉槽口盒、泄水孔、掛籃施工預埋件及預留孔、撓度控制觀測點等。內模施工完畢后，綁扎箱梁塊件的頂板鋼筋，同時穿插安裝縱向預應力波紋管以及橫向預應力束。箱梁錨塊中的箍筋應鉤住腹板鋼筋,底板鋼束的防崩裂鋼筋按圖紙設置。、前橫梁及底、側模系統(tǒng)走行穩(wěn)定安全，兩橫梁間需設聯(lián)結及操作平臺，由現(xiàn)場自行設置。，除張拉或施工的必備機具外，不允許堆放其他雜物，以減小施工荷載。，后錨桿與豎向蹬筋采用連接器接長。，拆除多余支點（上一塊件施工的后支點）使掛籃處于兩支點受力狀態(tài)，將后錨吊桿及時拉上，并將主桁梁下弦與固定支點固定，拆除后短吊桿，拖拉前上橫梁、中橫梁及整個底模系統(tǒng)就位。：已澆注梁體張拉完成→底、側模系統(tǒng)固定→放松前、后長吊桿不完全受力（后短吊桿不松）→鋪設滑道和前支點→拆除后錨桿→前移主珩片及后錨梁就位→安裝后錨桿→收緊前后長吊桿，拆除后短吊桿→前移上橫梁、中橫梁及底、側模系統(tǒng)就位并調整→懸澆塊件施工→掛籃各部件檢查懸澆梁段砼澆筑、養(yǎng)生、張拉→重復以上步驟進行下一梁段施工。1施工時掛籃主桁架連成整體，到2塊施工時拆分。內模架以箱梁上倒角上部為軸，中部、下部以型鋼對撐，內模采用高度可調整的內模架體系。側模：側模采用定型鋼模。滑移軌道前端懸掛在前上橫梁上，后端懸吊在已完成箱梁頂板上（吊桿與軌道之間設有滾輪），掛籃行走時滑移軌道與掛籃一起前移，待下一節(jié)段底板、腹板鋼筋施工完成后再將內模拉出、安裝就位、調整標高。在拖拉主縱梁時保證前、中橫梁相對于已澆注梁體位置不變，可采用邊拖拉主梁邊用導鏈把前上橫梁和中橫梁往回拉的方法實現(xiàn)。行走、錨固體系行走系主要由手拉葫蘆、平滾及行走反壓平衡裝置組成，掛籃行走時反壓平衡裝置錨固于箱梁豎向預應力筋上。用精扎螺紋粗鋼筋做的各吊桿接長、錨固用的聯(lián)結器和螺母均應采用相應的標準件，其中頂升用的螺母為單螺母外，其余均應根據(jù)圖示設置雙螺母。前下橫梁和底橫梁共同承托底模及梁段的大部分鋼筋混凝土的重量。一、掛籃的主要構造主桁體系主承重桁架由定型槽鋼焊接成的菱形框架，以保證結構的整體穩(wěn)定性。第四章、懸澆箱梁29塊施工方案本橋箱梁分兩個“T”進行懸臂施工，每個“T”從2～9塊共8個段位采用掛籃懸澆，最大塊件重117噸?；炷凉嘧⒔Y束后，加強對梁段尤其是箱體內側與外側的灑水養(yǎng)護。并且，壓漿從一側壓后，應從另一側補壓。壓漿前應采用壓縮空氣清除管道內的雜物，并采用水泥漿封堵錨頭，壓漿盡量安排在張拉后24小時內施工，水泥漿由低的一端壓漿孔壓入管道（必要時，采用兩端壓入，中部設置排漿孔的方式壓漿），待高的一端（采用鋼管接高）出漿孔排出濃漿后，封閉出漿孔，持壓2min以上，封閉進漿孔，靜置2030min后應進行一次復壓，待水泥漿凝固后拆除接頭，清除廢漿。、定崗，并安排有經(jīng)驗的工班長統(tǒng)一指揮，確保張拉質量與施工安全?？v向預應力（考慮錨圈口應力損失）：0→15%бk（初應力）→30%бk→100%σk (持荷2min錨固)。，用空壓機將管內殘留物吹凈，穿束采用卷揚機牽引。一般規(guī)定：不承重的側模、板的拆除應在砼強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞方可拆除，；采用活動芯模時，應在砼強度能保證砼不塌陷、不裂縫方可拆模，一般按側模的拆除時間控制；承重的模板、支架應在砼強度能承受其本身自重力及其它疊加荷載時方可拆除。頂面混凝土平整度的控制頂面混凝土平整度的控制的好壞直接關系到其上瀝青混凝土鋪裝層的質量和橋梁的使用性能。 ：每次澆注砼應制取3組28d齡期試件；每次澆注砼應另制取2組試件作為張拉依據(jù)，并隨梁養(yǎng)生；監(jiān)理抽檢試件按監(jiān)理要求進行制作。、不再冒出氣泡，如表面呈現(xiàn)平坦、泛漿，即可停止振搗?；炷翝仓樞蛴擅靠缈缰型瑫r向端部進行，最后澆注頂板及翼緣板。斜向水平分層每層厚度不超過30cm；現(xiàn)澆箱梁混凝土初凝時間要求在8H以上，以保證混凝土在初凝前澆注完畢。，可就近適當調整鋼筋，以保證豎向預應力束的位置。0塊豎向預應力筋采用JL32高強精軋螺紋粗鋼筋，布置在兩側腹板中間位置。 預應力束安裝預應力鋼絞線安裝采取人工、機械相配合進行穿束。 ，灌注前，波紋管內均插入比其內徑略小的塑料襯管，并在澆筑過程中經(jīng)常推拉、移動。鋼絞線宜隨用隨下料，防止因存放時間過長銹蝕。八、預應力孔道安裝預應力束制作、波紋管安裝，標準強度為1860MPa。10mm； 鋼筋彎起點位置：177。 鋼筋的交叉點應用鐵絲綁扎結實，必要時也可用點焊焊牢。腹板鋼筋綁扎時，應搭設簡易工作平臺。10mm； 彎起鋼筋各部分尺寸：177。 鋼筋在加工成型前應平直、無局部彎折，成盤的鋼筋應作調直處理，采用冷拉方法調直鋼筋時，Ⅰ型鋼筋的冷拉率不宜大于2%，Ⅱ級鋼筋的冷拉率不宜大于1%。超出范圍在支架的卸載鋼管上墊鋼板調整標高。支架的卸載卸載的順序與預壓時順序相反。觀測頻率每兩個小時觀測一次，且做好記錄。 支架采取分段預壓,按120%梁重進行加載。腹板和底板的拐角結合處采用壓板擋住外移的砼。懸挑部分通過上下對拉螺栓加固以確保側模的穩(wěn)定性。支座安裝時，在支座墊石頂面鋪一層環(huán)氧樹脂，厚薄要均勻。 穩(wěn)定性：橫向拉桿最大步距為4m，故立桿計算長度為4m。貝雷架排數(shù)：n=Mmax/σ允=（支架抗彎能力滿足要求） n=τmax/τ允=（支架抗剪能力滿足要求）。故采用貝雷梁做懸挑支架。荷載可簡化為均布荷載：q=梁體重量+縱梁自重+底模自重 =+( KN/m19根6+15KN)/* = F1 F2 F3受力圖彎矩圖經(jīng)圖顯示最大彎距Mmax= ，σ= M/W=(10619)=[σ]=215 Mpa（滿足要求）。扣除中橫梁、。分配梁上鋪置1010cm方木、竹膠板作為箱梁底模。在貝雷架上橫向放置雙拼45工字鋼作為前橫梁，雙拼36工字鋼作為中橫梁。施工工藝流程圖（見附頁）二、支架組成及搭設0＃、1塊總長為12 m，砼總方量為227m3，梁段總重量為590t。（4）臨時固結的確定取最后一個懸澆塊9塊施工最不利因數(shù)為最大不平衡荷載，不平衡力矩計算見下表：抗傾覆驗算塊件號塊件長度(m）混凝土數(shù)量（m3）塊件重量（KN）傾覆力臂（m）傾覆力矩M(）抗傾覆力矩M(）0、112 2 3 4 5 6 7 8 9 　P掛籃　　425　 　P風　57127　 P施工　　70　　合計　　　　 ∑M　　　　 ∑N　　　　　偏心矩e0=