【正文】 經(jīng)過計算得到 Nf = NfNl，連墻件的設(shè)計計算滿足要求 ! 連墻件雙扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算 : 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 施升降機接料平臺專項施工方案 33 p ≤ fg 其中 p —— 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力 (kN/m2)， p = N/A； p = N —— 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 (kN)； N = A —— 基礎(chǔ)底面面積 (m2)； A = fg —— 地基承載力設(shè)計值 (kN/m2)； fg = 地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算 fg = kc 179。 七、連墻件的計算 : 施升降機接料平臺專項施工方案 32 連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值 (kN)，應(yīng)按照下式計算： Nlw = 179。 =； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由長細(xì)比，為 3118/16=196； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到 ； 施升降機接料平臺專項施工方案 31 MW —— 計算立桿 段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩， MW=； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =7608/(179。 179。 179。 = 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 179。 +179。 179。 2179。 179。 179。 四、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : 施升降機接料平臺專項施工方案 29 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 荷載的計算值 R=179。 = 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=179。 (48179。 105179。 106/= 小橫桿的計算強度小于 ,滿足要求 ! 施升降機接料平臺專項施工方案 28 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下 : 集中荷載最大撓度計算公式如下 : 小橫桿自重均布 荷載引起的最大撓度 V1=179。 = 小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : M=(179。 179。 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=179。 179。 106/= 大橫桿的計算強度小于 ,滿足要求 ! 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下 : 施升降機接料平臺專項施工方案 27 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1=+= 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2= 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(179。 = 支座最大彎矩計算公式如下 : 支座最大彎矩為 M2=(179。 = 活荷載的計算值 q2=179。 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1= 施升降機接料平臺專項施工方案 26 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=179。 基本風(fēng)壓 ，高度變化系數(shù) ，體型系數(shù) 。 施工活荷載為 ，同時考慮 2層施工。 計算參數(shù) : 雙排腳手架，搭設(shè)高度 ，立桿采用單立管。 50179。 Ru=。 經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力 σ =?06/(?08300)=； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ =[f]=205N/mm2,滿足要求！ 四、拉繩受力計算 鋼絲繩產(chǎn)生的支座力： R1=； R2=； 鋼絲繩的拉力為： RU1=R1/sinα1=； RU2=R2/sinα2=； 五、拉繩的強度計算 鋼絲繩最大拉力為： RUmax=； 選擇 6179。 10/1000=； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架主梁計算簡圖 施升降機接料平臺專項施工方案 22 懸挑腳手架主梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架主梁彎矩圖 (kN178。 鋼絲繩型號 :6179。 ，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N —— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d —— 樓板螺栓的直徑， d = 20mm； [fb] —— 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 ； h —— 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于(179。 4/(179。 4/(179。 19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度 1400MPa，直徑 。 61鋼絲繩分別取 、 ； K —— 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 )=； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! 九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算 其中 RUicos i為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 179。1000/= 水平支撐梁的抗彎計算強度小于 ,滿足要求 ! 八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用 [16a號槽鋼 U口水平 ,計算公式如下 其中 b —— 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 施升降機接料平臺專項施工方案 18 經(jīng)過計算得到 b=570179。 179。 本工程中，腳手架排距為 750mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體 300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1700mm， 水平支撐梁的截面慣性矩 I = ，截面抵抗矩 W = ，截面積 A = 。 Aw wk —— 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值， wk = ； Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積， Aw = 179。 179。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計值， N=； i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； k —— 計算長度附加系數(shù)，取 ； u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=179。 179。 +179。 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力 N=179。 179。 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 179。 10/2= (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng) (kN/m2)； NG4 = 179。 10179。 +179。 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=179。 105179。 179。 (384179。 +179。 +179。 179。 )= 大橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 )179。 )179。 +179。 靜荷載的計算值 q1=179。 一、大橫桿的計算 施升降機接料平臺專項施工方案 10 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的 上面。 基本風(fēng)壓 ，高度變化系數(shù) ，體型系數(shù) 。 施工活荷載為 ，同時考慮 2層施工。 計算參數(shù) : 雙排腳手架，搭設(shè)高度 ，立桿采用單立管。 60cm179。 荷載的規(guī)定 （ 1）恒載：包括立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、欄桿、料臺腳手板、扣件等構(gòu)件的重量，這部分荷載在進(jìn)行強度核算時應(yīng)乘以 。 當(dāng)外架拆除時，必須采取加固措施，此現(xiàn)場還應(yīng)由專人指揮，確保其料臺的安全性。 在料臺的背面應(yīng)設(shè)置八字撐，增加防滑扣件正面應(yīng)設(shè)置與立桿相平行的負(fù)立桿間距不得大于 200mm，負(fù)立桿的對接扣件應(yīng)錯開安全門裝置位置（安全門由專業(yè)廠家制作），開口處應(yīng)設(shè)置橫向斜撐，連墻件應(yīng)按規(guī)范每層設(shè)置。） 料臺搭設(shè)與架體必須分開，立桿應(yīng)垂直，必須設(shè)置剛性連接，不得把吊盤設(shè)置在緊靠墻面的位置，確保視線 清楚。 料臺基礎(chǔ)回填土應(yīng)按規(guī)范要求回填，宜采用機械分層回填碾壓平整、密實（人工輔助夯實），立桿底部應(yīng)澆筑 C20 砼墊層保持在 100mm 厚以上，向外有不小于 1: