【正文】 00 ?kM kN m 40 mI ? my ?上 ma ?上 ? ? ? ? 15 . 784 .44346 884 2. 28000 ??????? 上上 ayIM kkt?MPa 8 7 .7 4 11 5 .5 ????? ktEPp ??? MPa 7 . 7 4 1930 ???? ppc ?? MPa 1 2 0 91 8 6 ???pkf MPa pkppc ???? 滿足要求。 一、正截面混凝土的法向壓應(yīng)力 （一）中支點(diǎn)截面 人汽恒 MMMM k ??? = 54688 )9146 (867 ??? kN 綜上所述，中支點(diǎn)截面滿足抗裂性要求。 m ?sV kN （二）對(duì)于中支點(diǎn)承托處 20 mA ? 40 mI ? myn ?上 my ?上 ?sM kN） （一）對(duì)中支點(diǎn)凈截面重心軸處 20 mA ? 40 mI ? myn ?上 my ?上 0?ny ?sM kN39。 （二）主跨跨中 人汽恒 ???? MM s 6 4 4 1 5 . 0 5 57 4 9 0 . 7 4 4 0 8 . 2 0 0 2 5 3 . 6 4 51 . ????????? ）（ kN 畢業(yè)設(shè)計(jì) 35 第二節(jié) 抗裂性驗(yàn)算 公路橋涵的持久狀況應(yīng)按照正常使用極限狀態(tài)的要求，對(duì)構(gòu)件進(jìn)行抗裂性的計(jì)算。 m 綜所上述受彎構(gòu)件正截面承載力驗(yàn)算滿足要求。 m 正截面承載力滿足規(guī)范要求。根據(jù)布筋 情況，預(yù)應(yīng)力筋的重心距截面上緣的距離： ? ?2121 101410 nn nna ? ????? 35 28171018 ???? ? 截面有效高度 mmahh ????? 根據(jù) 0??x ， pdPcd fAAf ??? 0 260 1260101401270 mf fAA cd pdp ????????? 受壓區(qū)高度： mmmx ??? 根據(jù)規(guī)范查得 ?b? ，則 mmhb 3 3 8 3 ???? 2a mmhmmx b 8 5 8 2 0 ??? ? （沒(méi)有超筋） 人汽恒 1 . 4 ????dM =（ + + ） = kN)39。39。 二、控制截面 預(yù)應(yīng)力鋼束布置 （一）邊跨 1/3（ 109） 根據(jù)配筋要求和估算出的預(yù)應(yīng)力筋數(shù)，箱 梁上部 配 預(yù)應(yīng)力筋 6 束，下部配筋 21束 （具體尺寸見(jiàn)詳圖） ，配筋圖如下： 畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 圖 邊跨 1/3處配筋圖（單位： cm） （二）邊支座（ 2 92） 根據(jù)配筋要求和估算出的預(yù)應(yīng)力筋數(shù)，箱梁上部配預(yù)應(yīng)力筋 70 束，下部配筋 0束（具體尺寸見(jiàn)詳圖），配筋圖如下： 圖 邊 支座配筋圖（單位： cm） （三 ）主跨 1/2（ 4 76） 根據(jù)配筋要求和估算出的預(yù)應(yīng)力筋數(shù)，箱梁上部配預(yù)應(yīng)力筋 4 束，下部配筋 25束（具體尺寸見(jiàn)詳圖），配筋圖如下： 圖 主跨 1/2 處配筋圖（單位： cm） 畢業(yè)設(shè)計(jì) 28 （四 ）中支座（ 59） 根據(jù)配筋要求和估算出的預(yù)應(yīng)力筋數(shù)，箱梁上部配預(yù)應(yīng)力筋 70 束，下部配筋 0束（具體尺寸見(jiàn)詳圖），配筋圖如下： 圖 中支座 處配筋圖（單位： cm） 畢業(yè)設(shè)計(jì) 29 第 五 章 結(jié)構(gòu)強(qiáng)度檢算 第一節(jié) 承載能力極限狀態(tài)的驗(yàn)算 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件截面 承載能力的檢算內(nèi)容包括兩大類，即正截面承載能力檢算和斜截面承載能力檢算 。 m) 上N （束） 下N （束） 邊跨 1/3（ 109） 6 21 邊支座（ 2 92） 70 0 主跨 1/4（ 3 82） 30 0 主跨 1/2（ 4 76） 4 25 主跨 3/4（ 4 69） 30 0 中支座（ 59） 70 0 第三 節(jié) 預(yù)應(yīng)力筋布置 圖 一、 鋼束布置原則 ，為了設(shè)計(jì)和施工的方便，進(jìn)行對(duì)稱布束，錨頭布置盡量靠近壓應(yīng)力區(qū)。 m mA? mI ? my ?上 my ?下 mK ?上 mK ?下 me ?上 me 35074?下 mW ?上 mW ?下 畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 根據(jù)公式（ 45）（ 46） 預(yù)應(yīng)力筋束最小根數(shù)： 束根上 ???? ????n 束根下 102 . 96624 ????? ?????n 根據(jù)公式（ 47）（ 48） 預(yù)應(yīng)力筋束最大根數(shù)： 束根上3 8 8 . ?? ?????????n 束根下6 1 . 140930`?? ??????????n 所以： ?? 上n ?? 下n （六）中支座（ 59） 8 0 5 4 1 8 3m a x ??M kN m mA? mI ? my ?上 my ?下 mK ?上 mK ?下 me ?上 me ?下 mW ?上 mW ?下 根據(jù)公式（ 45）（ 46） 預(yù)應(yīng)力筋束最小根數(shù)： 束根上 4989 ????? ?????n 束根下 676 ???? ????n 根據(jù)公式（ 47）（ 48） 預(yù)應(yīng)力筋束最大根數(shù)： 畢業(yè)設(shè)計(jì) 24 束根上5 7 . ?? ???????????n 束根下5 3 . ?? ?????????n 所以： ?? 上n ?? 下n （四）主 跨 3/4（ 4 69） 1 7 2 2 5 8 4m a x ??M kN m mA? mI ? my ?上 my ?下 畢業(yè)設(shè)計(jì) 22 mK ?上 mK ?下 me ?上 me ?下 mW ?上 mW ?下 根據(jù)公式（ 45）（ 46） 預(yù)應(yīng)力筋 束最小根數(shù)： yyAeekkekMekMn ????? ????? ))(( )()( m a xm in下上下上下下下上上 束根上 ?????? ?????n yyAeekkekMkeMn ????? ???? ))(( )()( m inm a x下上下上上上下上下 束根下 818 ???? ????n 根據(jù)公式（ 47）（ 48） 預(yù)應(yīng)力筋束最大根數(shù)： yyaAeekk RWWeekMkeMn ????? ??????? ))(( ])[()()( m i nm a x下上下上上下下下下上下上 束根上5 0 . ?? ??????????n yyaAeekk RWWeekMkeMn ????? ??????? ))(( ])[()()( m i nm a x下上下上上下上上下上上下 束根下 1 1 5 5 0 0 0 3 8 7 5 9 8 1 8 6 9 9 4 3 3?? ?????????n 所以： ??? 上n ?? 下n （二）主跨 1/4（ 3 82） 3 6 3 9 8 5 7m a x ??M kN 求得有效預(yù)應(yīng)力 peN 后，所需預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積按下式計(jì)算： ??? lcon peP NA ?? (418) 式中： con? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋得張拉控制應(yīng)力， con? ≤ ； ?l? —— 預(yù)應(yīng)力損失總值，估算時(shí)對(duì)先張法構(gòu)件可取 20％～ 30％得張拉控制應(yīng)力；對(duì)后張法構(gòu)件可取 25％～ 35％得張拉控制應(yīng)力。 下上 、 ee — 截面上、下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的 距離； 上a 、 下a — 截面上、下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面上、下緣的距離； 上a =12 ㎝； 下a =10㎝ 下上 、 kk — 截面上、下核心距， k 上 ＝ W 下 /A、 K 下 ＝ W 上 /A ； A— 混凝土面積，可取毛截面面積計(jì)算； [Ra]— 混凝土允許抗壓強(qiáng)度； 畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 W 上 、 W 下 — 截面上、下緣的截面模量； 第二節(jié) 配束 計(jì)算 過(guò)程 主梁配筋設(shè)計(jì)按承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求計(jì)算。 1． 力筋布置成折線或曲線，變化偏心距 e，能使預(yù)應(yīng)力發(fā)揮最大的作用； 2． 總的力筋用量最??； 3． 端部永久應(yīng)力小 而且均勻，這樣可避免過(guò)分的應(yīng)力集中而引起的裂縫； 4． 應(yīng)力損失越小越好； 5． 盡量使預(yù)應(yīng)力彎矩與外荷載的一部分或全部相抵消，達(dá)到平衡狀態(tài)； 二、配束計(jì)算 公式 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》的規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足彈性階段的應(yīng)力要求和塑性階段的強(qiáng)度要求。1QS — 基本可變荷載中汽車 (包括沖擊力 )、人群產(chǎn)生的效應(yīng)； 按以上方法進(jìn)行組合，則可得到承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合值，見(jiàn) 下 表 ： 畢業(yè)設(shè)計(jì) 17 表 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合表 內(nèi)力 截面 Mmax(kN m） Mmin（ kN 一、正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合 公路 橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合： 組合Ⅰ 作用短期效應(yīng)組合 Ssd=++ Ssd— 作用 短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值 . SGK— 永久作用 效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值 . SQK— 汽車荷載 效應(yīng) Sr— 人群荷載效 應(yīng) 表 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合表 內(nèi)力 截面 Mmax（ kN m) Mmin(kN對(duì)于變截面連續(xù)梁，可采用靜力法或機(jī)動(dòng)法繪制影響線，在本設(shè)計(jì)中，采用機(jī)動(dòng)法繪制影響線。cW ＜ ≤ cW ＜ 5 — ≤ cW ＜ 6 ≤ 39。 計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，上 述集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 pk應(yīng)乘以 的系數(shù)。 m) 左 Q(kN) 右 Q(kN) M(kN m) 第一階段 349837 856843 第二階段 第三階段 第四階段 第五階段 合計(jì) 二期恒載 合計(jì) 374195 993375 控制截面 1/4 處 36 跨中 42 3/4 處 49 內(nèi)力 M(kN m) Q(kN) M(kN （二） 二 期 恒載內(nèi)力計(jì)算，見(jiàn)表 二期恒載集度為橋面鋪裝集度與防撞護(hù)欄集度之和，即 ?2q 橋面鋪裝集度 +防撞護(hù)欄集度 =（ ） 24+ 2 24=上式中橋面鋪裝厚度按 14cm 計(jì)，鋪裝層寬度為 ；防撞護(hù)欄每 10m 按 3m 混凝土計(jì)，混凝土容重按 24KN/ 3m 計(jì)，人行道寬度為 ,兩則均設(shè)人行道。 m) (五 )當(dāng)結(jié)合段混凝土凝固并與兩邊相連成連續(xù)梁后，吊桿拆除，就相當(dāng)于對(duì)主梁施加一對(duì)方向相反的力。 8 56 84 3. 46 8 56 84 3. 46 圖 平 衡懸臂施工第一階段內(nèi)力圖 (單位： kN 主梁截面細(xì)部尺寸擬定結(jié)果見(jiàn)構(gòu)造圖 。 一聯(lián)76+110+110+7 6引橋部分引橋部分接引橋?qū)挾?4 m順橋軸線橋面寬29 m圖 平面寬度示意圖（單位： m） 第四 節(jié) 橫橋向 梁 的尺寸擬定 頂板厚取 28cm，跨中處底板厚取 30cm，以便布置預(yù)應(yīng)力筋束。 根據(jù)要求，主橋橋面寬定為 29m，具體尺寸見(jiàn)圖 。 圖