【正文】 對于處理不需要經(jīng)常清洗的物料，可隔 8～ 10 塊塔板設置一個人孔；對于易結(jié)垢、結(jié)焦的物系需經(jīng)常清洗，則每隔 4～ 6 塊塔板開一個人孔。 取進口（冷卻水）溫度為 t1=25℃ (夏季 )；冷卻水出口溫度一般不超過 40℃，否則易結(jié)垢，取出口溫度 t2=35℃。/s 液泛線 1）精餾段 )(43 6 0 0 223222)(LhLdNVLLhhHWosgOSWSELVWwT ?????????????????????????? 化簡整理得： 21 .9653 .31 3222 ??? SSS LLV ，數(shù)據(jù)如下表；分別取值獲得一條直線與 SS LV ? ?smLS // 3 ? ?smVS // 3 2）提餾段 )(43 6 0 0 223222)(LhLdNVLLhhHWosgOSWSELVWwT ??????????????????????????化簡整理得： 2 6. 10 2 1 3222 ??? SSS LLV ，數(shù)據(jù)如下表；分別取值獲得一條直線與 SS LV ? ?smLS // 3 ? ?smVS // 3 液相負荷上限線（ 精餾段、提餾段） 求出上限線液體流量 SL 的值 以降液管內(nèi)停留時間 t=5s 則； )/( 3m a x. smtHAL TfS ???? 漏液線：對于 F1型重閥 1）精餾段 ：由 500 ?? vuF ? 可得：vou ?5? = smN udV oos / 322 ?????? ?? 2）提餾段 ：由 500 ?? vuF ? 可得：vou ?5? = smN udV oos / 322 ?????? ?? 液相負荷下限線 (精餾段 、提餾段 ) 對于平直堰，取堰上液層高度 owh = 作為最小液體負荷標準 )( 3/23 ?????? ? sow Lh smLs / 3m in, ? 塔板負荷性能圖 將以上五條線標繪在同一 Vs～ Ls直角坐標系中，畫出塔板的操作負荷性能圖。 漏液的計算 當閥孔的動能因數(shù) Fo低于 5時將會發(fā)生嚴重漏液，前面已計算 12?Fo，可見不會發(fā)生嚴重漏液。這樣，氣流經(jīng)一層，浮閥塔板的靜壓頭降液柱高度為 mh p 0 8 3 5 ??? 換算成單板壓降 K paPaghP Lff 5 . ??????? ? (設計允許值 ) 液面落差的計算 1）精餾段 為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清液層高度 Hd≤φ (HT+hw) Hd=hp+hl+hd 氣體通過塔板的壓強降所相當?shù)囊后w高度 hp，前已算 hp= 液體通過降液管的壓頭損失，因不設進口堰 故 Hd= ? ?mhl L ow s 22????????? ?????????? 板上液層高度，前已選定 hl= 則 Hd=++= 取φ = 又已選定 HT=， hw=，則 φ (HT+hw)=（ +） = 可見 Hd＜φ (HT+hw),符合防止淹塔的要求 2）提餾段 為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清液層高度 Hd≤φ (HT+hw) Hd=hp+hl+hd 氣體通過塔板的壓強降所相當?shù)囊后w高度 hp，前已算 hp= 液體通過降液管的壓頭損失，因不設進口堰 故 Hd= ? ?mhl L ow s 0 0 4 0 1 1 22????????? ?????????? 板上液層高度，前已選定 hl= 則 Hd=++= 取φ = 又已選定 HT=， hw=，則 φ (HT+hw)=（ +） = 可見 Hd＜φ (HT+hw),符合防止淹塔的要求 液沫夾帶的計算 1）精餾段 液沫夾帶按下式計算： )/(14 smAA vu fT sa ????? 氣液氣液kggkgkghH ueLTaLV// 3???????? ?????????????? ??? ????故在本設計中液沫夾帶量 Ve 在允許的范圍內(nèi) 泛點率的計算時間可用式： %1 0 01 ????pFLsvLvsAKcZLVF ???和 % ???TFvLvsAKcVF ??? 塔板上液體流程長度 mWDZ dL 9 8 ?????? 塔板上液流面積 27 1 8 4 5 mAAA fTp ?????? 苯和甲苯混合液可按正常物系處理，取物性系數(shù) K 值， K=,取泛點負荷因數(shù) ?Fc ,將以上數(shù)值分別代入上式，得泛點率 F1為 %%1007 1 8 0 6 4 ???? ??????F 為避免液沫夾帶過量，對于大塔，泛點需控制在 80%以下。S ????? ?? udVOOn ,取 216個 2）邊緣寬度確定 取 mWWSS 39。/h hhh OWwL ?? 故采用平直堰 :堰上 高度 ?????????lLhWhE 32OW 1 0 0 0 近似取 E=1 所以 ?????????lLhWhE 32OW 1 0 0 0 = 10000 5 32 ??? ?????? 故 ??? hhhOWLW= 降液管的寬度 Wd與降液管的面積 Af 由 ?DL ，查《化工設計手冊》得 ?DW ， T?AAf 故 Wd== = Af== 4? 178。=50mm 1）塔板的分塊 因 1400mm? D? 1600mm,故塔板采用分塊式，查表 表 塔徑 mm 8001200 14001600 18002021 22002400 塔板分塊數(shù) 3 4 5 6 得塔板分為 4塊 選用 F1型重閥，閥孔直徑 dO=39mm，底邊孔心距 t=75mm 精餾段計算 取閥孔動能因子 FO=12 孔速 smV mFu O /O ??? ? 浮閥數(shù) 4 0 3 22 ????? ?? udVOOSn ,取 201個 2）邊緣寬度確定 取 mWW SS 39。各項計算如下： 1)堰長 LW 取 LW== = 2)溢流堰高度 hw hw=hL－ hOW 選用平直堰，堰上層高度 hOW由下式計算 ??????????? LLh WsE32OW 1000 近似取 E=1,則 mh 0 5 3 6 0 00 0 6 4 32OW ???? ?????? ? 取板上清液層高度 hL= 故 hw=hL－ hOW== 3) 弓形降液管寬度 Wd和截面積 Af 由 DLW =，查弓形降液管參數(shù)圖得 ATfA =； DWd = Af = = =179。 m ????? ? sLL mMLmmS /3600339。 s ? Wlg L m = lg()+ () lg() ?LWm = s ； μ B= mPa 液相平均粘度計算 液