【正文】 具體措施為：風機反轉反風，通過風機反轉來完成，全礦井反風通過主要通風機即附屬設施實現(xiàn) [39]。其功能是將通 風機出口的速壓更多地轉化為靜壓，以減少通風機出口的速壓損失，提高通風機裝置的靜壓。風硐的通風阻力不超過 100－ 200 Pa； ③ 風硐與風井的連接處要平緩避免突然擴大和縮小； ④ 風硐及風硐內的閘門等裝置，結構要嚴密，一防止大量漏風。 （ 5） 風窗的個數(shù)和位置 本礦井在絞車房和變電所等地各設置了風窗，以調節(jié)各地區(qū)的風量。 ⑥ 墻面平整、無裂縫、重逢和空逢。 ②密閉前無瓦斯積聚。 （ 3）密閉 密閉是隔斷 風流的構筑物，設置在需要隔斷風流、也不需要通車行人的巷道中 [36]。墻垛平整，無裂縫； ⑤ 風門水溝要設反水池或擋風簾，通車風門要設底坎， 電管路孔要堵嚴；風門前后各 5m內巷道支護良好，無雜物、積水、淤泥。 構筑永久風門的要求： ① 每組風門不少于兩道，入排風巷道之間需要設風門處同時設反向風門，其數(shù)量不少于兩道； ② 風門能自動關閉；通車風門實現(xiàn)自動化，礦井總回風和采區(qū)回風系統(tǒng)的風門要裝有閉鎖裝置；風門不能同時敞開（包括反風門）； ③ 門框要包邊沿口，有墊襯，四周接觸嚴密，門扇平整不漏風，門扇與門框不歪扭。合理的安設通風構筑物，并使其經(jīng)常處于完好狀態(tài)；減少漏風，提高有效風量是通風管理部門的主要任務。 根據(jù) 趙家梁 煤礦的實際情況專為通風服務的井巷工程折舊費 和維護費按 400萬元 /年計算。 按照 趙家梁 煤礦的生產(chǎn)經(jīng)營指標 [32]， 全套風機房的所有通風設備造價共計 600 萬元，回收率為 4%，則其最終殘值為 6004%=2 4萬元 ，風機的服務年限按 35年算，則年折舊費用為： nVCG r /)( 01 ?? =（ 60024） /35= 萬元 通風設備的年大修理費用 G2為 30萬元 /年，年生產(chǎn)能力按 400萬噸計算。 h； T— 礦井年產(chǎn)量，噸； EA— 局部通風機和輔助通風機的年耗電量； minmax, ee NN —年內最大與最小的主要通風機輸入功率， kW； ek—主要通風機電機效率，取 ～ ； v? —變壓器效率，取 ； w? —電線輸電效率，取決于電纜長度和每米電纜耗損，在 ～ 范圍內選取，取 ； tr? —傳動效率，直接傳動取 1，間接傳動取 。通風機為反轉反風 [30]。兩臺通風機通過風道和垂直閘門進行倒換。 所以選出的電動機型號為 BD aN 24。 主要通風機的選擇 （ 1）計算通風機的風量 由于外部漏風（即井口防爆門及主要通風機及附近的反風門等處的漏風），風機風量大于礦井風量 mf k ? (51) 式中 fQ — 主要通風機的工作風量， sm3 mQ — 礦井所需風量， sm3 k — 漏風損失系數(shù)，風井不做提升用時取 ；回風井兼做升降人員時取 則 ???fQ sm3 （ 2） 計算通風機風壓 計算礦井在服務年限內通風容易時期和困難時期通風總阻力的基礎上，同時考慮進回風之間自然 風壓的作用，計算主扇在通風容易時期和困難時期所需要的靜風壓 minfsh 和 maxfsh 或全風壓 minfth 和 maxfth （抽出式通風） nerfs hhhh ???? m inm in (52) 式中 minrh — 通風容易時期總阻力， Pa； neh — 通風容易時期幫助主扇風壓的礦井自然風壓， Pa； h? — 通風構筑物的通風阻力， Pa； norfs hhhh ???? m a xm a x (53) 式中 maxrh — 通風困難時期總阻力， Pa； noh — 通風困難時期反對主扇風壓的礦井自然風壓， Pa； h? — 通風構筑物的通風阻力， Pa； 該礦井煤層埋藏淺，距離地面一百八十多米，小于規(guī)定的四百米 ，所以不考慮自然風壓的影響 [27]，即 neh = noh =0 Pa。 風設備的要求 （ 1）礦井必須裝設兩套同等能力的主通風設備，其中一套作備用。局部通風阻力按礦井負壓的 10%計算。 通風容易時期總阻力： ? ? feme hh ~? (43) = = Pa 通風困難時期總阻力： ? ? fdmd hh ~? (44) = = Pa 等積孔計算 根據(jù)確定的井田開拓方式及采取巷道布置，分別計算出一號回風斜井服務年限內開采區(qū)容易時期和困難時期的等積孔 [20]。通風系統(tǒng)總阻力最大時亦稱為通風困難時期。為了使主要通風機在整個服務期限都能滿足需要，而且主要通風機有較高的運轉效率，需要按照開拓開采布局和采掘工作面接替安排，對主要通風機服務期內不同時期的系統(tǒng)總阻力 的的變化進行分析，當根據(jù)風量和巷道參數(shù)（斷面、長度等）直接判定出最大總阻力路線時，可按該路線的阻力計算礦井總阻力。 由于井下造成局部損失的地點多，各種情況復雜多樣，所以礦井井巷的局部阻力，新建礦井（包括擴建礦井獨立通風的擴建區(qū)）宜按井巷摩擦阻力的 10％計算，擴建礦井按井巷摩擦阻力的 15％計算。摩擦阻力是風流與井巷周壁以及空氣分子間的擾動和摩擦而產(chǎn)生的阻力，由此阻力而引起的風壓損失即摩擦阻力損失。）煤層瓦斯含量低，煤層埋藏深度淺，設計初期采用抽出式通風方式，中央并列式通風系統(tǒng)，主﹑副斜井進風，一號回風斜井回風。 ① 上下班時間 3 臺 WC24RE 型運人膠輪車同時運行 ?otQ ＝ 5034＝ 600 min3m ＝ 10 sm3 (39) ② 其它時間段 3 臺 WC3E 型無軌膠輪車和 2 臺 WC2J（ A）型生產(chǎn)指揮車同時運行 ?otQ ＝ 5034＋ 4524 ＝ 960 min3m ＝ 16 sm3 （ 7）礦井總風量 ? ? smQ m ??????? (310) 上述計算方法的計算結果，按取大值的原則，設計礦井總風量取 sm3 。 （ 6）其它地點需風量 稀釋柴油機車尾氣配風量。 按局部通風機吸風量計算，綜掘面需要的風量為： hiQ ＝ 300＝ 402 min3m 即 sm3 ，取 sm3 炮掘面需要的風量為： hiQ ＝ 260＝ min3m ，即 sm3 ，取 sm3 。 因此 smmQ wi 33 i 6 0 0 ????? ② 按工作面進風流溫度計算 wiwiwiwi kSvQ ??? 式中 wiv —回采工作面適宜風速， m/s，取 ； wiS —回采工作面平均有效斷面，按最大和最小控頂有效斷面的平均值計算，取8m2； wik —工作面長度系數(shù)，取 ； 因 此 smQ wi ???? ③ 按工作面人員數(shù)量計算 采煤工作面的需風量 : wiwi nQ ??4 (34) 式中 4—每人每分鐘應供給的最低風量， min3m ； nwi —采煤工作面同時工作的最多人數(shù)，取 20 人； smmQ wi 33 i n80204 ???? 按 ① 、 ② 、 ③ 項中取最大值原則，根據(jù)附近煤礦工作面配風情況及相關經(jīng)驗，設計確定 52 煤綜采工作面風量 sm3 。有利于礦井分區(qū)分期投產(chǎn)； ③ 大型礦井井田面積大，產(chǎn)量大或采用分區(qū)開拓的 礦 井 優(yōu)點：回風井輸了多，通風能力大，布置靈活，適應性強 缺點：通風設備多 表 各種通風系統(tǒng)的適用條件及優(yōu)缺點 礦井風量計算 礦井需風量按下列要求分別計算，并采取其中最大值。內部漏風少，安全出口多，抗災能力強。 見表 。 礦井通風系 統(tǒng)的選擇 按進、回風井的相對位置分為中央式（包括中央并列與中央分列）、對角式、混合式（包括中央并列與對角、中央分列與對角、中央并列與分列式等），以及區(qū)域式。 ⑥ 使專用通風巷道的數(shù)目最少，風路最短，貫通距離短，井巷工程量省。 ② 井口工程地質及井筒施工地質條件簡單。 ③ 箕斗提升井或膠帶運輸井不應兼作進風井，如果兼作進風井使用時， 必須遵守《煤礦安全規(guī)程》的有關規(guī)定：當箕斗或膠帶運輸井兼作進風井時，箕斗井風速不得大于 6m/s、膠帶井風速不得大于 4m/s，應有可靠的降塵措施，保證粉塵濃度符合衛(wèi)生標準，膠帶井還應設有消防設施。 通風方式 適用條件及優(yōu)缺點 抽 出 式 是當前通風方式中的主要形式 ,適應性較廣泛 ,尤其對高瓦斯礦井 ,更有利于對瓦斯的管理 ,也適用于礦井走向長 ,開采面積大的礦井 優(yōu)點 : ① 井下風流處于負壓狀態(tài)，一旦主扇因故停止運轉時，井下風流的壓力提高，有可能使采空區(qū)瓦斯涌出量減少，比較安全； ② 漏風量小，通風管理較簡單； ③ 與壓入式比，不存在過渡到下水平時期通風系統(tǒng)和風量變化的困難 。第二期的通風設計只做一般的原則規(guī)劃，但對礦井通風系統(tǒng)，應根據(jù)礦井整個生產(chǎn)時期的技術經(jīng)濟因素，做出全面的考慮，以使確定的通風系統(tǒng)即可適應現(xiàn)實生 產(chǎn)的要求，又能照顧長遠的生產(chǎn)發(fā)展與變化情況。礦井達產(chǎn)后通風阻力最小時為礦井通風容易時期；礦井通風阻力達最大時為通風困難時期。此時期多用局部通風機對獨頭巷道進行局部通風。 初期 52 煤層系統(tǒng)共有四條井筒，分別為主斜井、副斜井、回風立井和管子井。對于新建礦井的通風設計，既要考慮當前的需要，又要考慮長遠發(fā)展的可能。 （ 5）通過對礦井進行水平劃分及大巷布置，確定煤層的 開采順序及井下運輸方式。 （ 2）趙家梁煤礦可采煤層為 52號、 31號煤層，煤層在區(qū)內屬賦存范圍內全部可采、結構較簡單、屬于穩(wěn)定的中厚煤層和薄煤層。帶寬 B＝1000mm，帶速 υ＝ ，帶強 800N/mm（ PVG 整芯阻燃帶），防爆電動機型號：YB2315L14， N＝ 160kW， 2 臺（初期 1 臺），限矩形液力偶合器： YOXⅡ Z560， 2 臺（初期 1 臺）；減速器型號： B3SH08+FAN+逆止器 ， i＝ 20， 2 臺（初期 1 臺）；防爆制動器：YBWZ5400/121， 2 臺（初期 1 臺）；拉緊方式：液壓自動拉緊裝置， 1 臺。 井下運輸 根據(jù)推薦的 52煤層生產(chǎn)系統(tǒng)井田開拓方案及礦井設計生產(chǎn)能力，井下主運輸系統(tǒng)選 用帶式輸送機連續(xù)運輸。 ④ 回風立井 該井筒原為趙家梁煤礦已有的回風井，井筒直徑 ，凈斷面積 ，井筒垂深34m，采用混 凝土支護，掘進斷面積 。斜長 209m，井筒凈寬 3000mm，凈斷面積 ，井筒采用混凝土砌碹支護，掘進斷面積為 。改造后的副斜井井筒，凈寬 5400mm，凈斷面積 ，井筒采用混凝土砌碹支護，掘進斷面積為 。 設計該井筒仍作為主井，井筒內鋪設鋼繩芯帶式輸送機，承擔 52煤層生產(chǎn)系統(tǒng)原煤提升任務，并 兼作進風及安全出口 。其中： 31 煤系統(tǒng)開采 31煤和 42 上 兩層煤，設計生產(chǎn)能力 ，已作為獨立建井建成投產(chǎn)； 52煤系統(tǒng)開采一層煤（即 52煤層），已有小井采用房柱式炮采工藝，生產(chǎn)能力 。 （ 3）煤塵 本井田各 可采煤層煤塵測試的火焰長度均大于 400mm，巖粉用量在 50～ 80%之間，煤塵爆炸指數(shù)遠大于 10%，煤塵具有爆炸的危險性。 52煤層直 接頂以灰色灰白色粗粒長石石英砂巖和細粒砂巖為主，厚度分別為 、。 42 上 煤層在局范圍內有偽頂存在，厚度 ～ ，為泥巖及粉砂質泥巖。烏蘭木倫河、悖牛川呈南北向流經(jīng)井田西、東邊界，兩條河流在南部交匯，形成窟野河。底板標高為 +1015～ +965m。 52煤層： 埋深 0～ ，井田南東部有小范圍出露，沿露頭遭受自燃。井田內東西兩側坡谷地帶大部已自燃，中部可采連片面積約 ，煤層厚度 ～ ，平均 ，厚度穩(wěn)定，由南向北逐漸變厚，屬局部可采的穩(wěn)定性煤層。北部可采連片面積為 ，煤層厚度 ～ ，平均厚度 ，結構簡單，不含夾矸， 厚度穩(wěn)定，屬局部可采煤層。除此之外，井田南部邊界以外向西尚依次分布有趙家梁二礦、平寺溝煤礦、當中溝煤礦、南沙灣煤礦、燕家塔煤礦等 5 處生產(chǎn)小煤礦，均以平硐人工開采 52煤層，開采設備簡陋。 （ 4）地震烈度 根據(jù)國家建設部發(fā)布的《建筑抗震設計規(guī)范》（ GB500112021） ,本區(qū)抗震設防烈度為 6176。南河從本區(qū)北部流經(jīng)子長縣后匯入秀延河，最大流量4670m3/s(2021 年 7 月 4 日 )；羊馬河從本區(qū)中部流經(jīng)磁窯