【正文】 V B 左 M ? V B 右 M 177。 V B 左 M ? V B 右 M 177。 V B 左 M ? V B 右 M 177。 m) MEB (kN 表 14 恒載作用下梁端剪力及柱軸力 層 次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪 力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB 跨 BC跨 AB 跨 CD跨 A B VqA=VqB (KN) VqB=VqC (KN) VmA=Vmb (KN) Vmb=Vmc (KN) VA (KN) VB (KN) VB= VC (KN) N 頂 (KN) N 底 (KN) N 頂 (KN) N 底 (KN) 7 － (－ ) 0 () () 6 () 0 () () 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 42 表 15 活載作用下梁端剪力及柱軸力 內力組合 框架內力組合 在恒載和活載作用下，跨間 maxM 可以近似取跨中的 M 代替 2m a x 18 MMM ql ??? 左 右2 式中： M左 、 M右 —— 梁左、右端彎矩，見圖 11 括號內的數值 跨中 M 若小于 2116ql 應取 M ＝ 2116ql 在豎向荷載與地震組合時 ,跨間最大彎矩 GEM 采用數解法計算 ,如圖17所示 層 次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 CD 跨 A B VqA=VqB (KN) VqB=VqC (KN) VmA=Vmb (KN) Vmb=Vmc (KN) VA (KN) VB (KN) VB= VC (KN) N 頂 =N 底 (KN) N 頂 =N 底 (KN) 7 () 0 () () 6 () 0 () () 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 43 圖 17 框架梁內力組合圖 圖中： GAM 、 GBM —— 重力荷載作用下梁端的彎矩； EAM 、 EBM —— 水平地震作用下梁端的彎矩； AR 、 BR —— 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力； 對 BR 作用點取矩 AR ＝ 2ql 1l ( GBM GAM + EAM + EBM ) X處截面彎矩為 ? = AxR 22qx GAM + EAM 由 Mddx=0,可求得跨間 maxM 的位置為 1x = ARq 將 1x 代入任一截面 x 處的彎矩表達式 ,可得跨間最大彎矩為 maxM = GEM = 22ARq GAM + EAM = 22qx GAM + EAM 當右震時公式中 EAM 、 EBM 反號 GEM 及 1x 的具體數據見表 16,表中 AR 、 GEM 、 1x 均有兩組數據 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 44 表 16 MGE及 X1值計算 注：當 X1＞ l 或 X1＜ 0時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，用 M=RAx 22qx MGA177。 m） M = m） M = 豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內力重分布，取彎矩調幅系數為 ，調幅后，恒荷載及活荷載彎矩圖見圖 15 及圖 16 中括號內數值。 計算結果見表 11： 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 32 A B C D圖 10 框架豎向荷載示意 （恒載示意） A B C D圖 11 框架豎向荷載示意（活載示意） 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 33 表 11 固端彎矩計算 1212???1212???1212???1212???1212???1212???1212???1212??? B 分配系數計算：見圖 9，圖 10； 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖 12所示。 m) M 右 (KN m) 7 354978 8900 10 6 354978 8900 18 5 461072 11189 25 4 461072 11189 30 3 461072 11189 35 63 63 2 461072 11189 38 1 308842 7956 40 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 28 表 10 地震力作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力 注：表中 y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M 下 = Vim yihi； M 上 = Vim( 1yi )hi 豎向荷載作用下橫向框架的內力分析 仍取 ② 軸線上的中框架計算分析。m） 圖 8 地震作用下框架梁端剪力及柱軸力（ KN） 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 27 表 9 軸線 ② 橫向框架 KJ2 柱端彎矩計算 注：表中 y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M 下 = Vim yihi； M 上 = Vim( 1yi )hi 表 9 軸線 ② 橫向框架 KJ2 柱端彎矩計算 層 次 層高 hi(m) 層間 剪力 Vi(kN) 層間 剛度 Di(kN) B 軸柱（中柱） Dim (kN) Vim (kN) k y (m) M 上 (kN 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 25 (a) (b) (a)水平地震作用 (b)地震剪力 圖 6 橫向框架各層 水平地震作及地震剪力 表 8 橫向變形驗算 注：層間彈性相對轉角均滿足要求 e? ＜ [ e? ]=1/450，（若考慮填充墻抗力作用為 1/550）。且修正后的剪力分布與實際更加吻合。但對結構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結果，特別對于周期比較長的結構相差更大。橫向框架頂點位移計算見表 6。 T? —— 框架的頂點位移。 m） 1Z 103 104 2Z 103 104 2Z 103 104 表 5 橫向框架柱側移剛度 D值計算 項目 柱類型 層 ()2()bcbcKK KKK K????一 般 層底 層 205 ()2KK?????（ 一 般 層 ）+K. 底 層+K 212 ( / )cD K kN mh?? 根數 底 層 邊框架邊柱 ? 7303 4 邊框架 中柱 ?? 8738 4 中框架邊柱 ? 7956 14 中框架中柱 ?? 9521 14 D? 308842 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 22 續(xù)表 5 二 三 四 五 層 邊框架邊柱 ?? ? 9368 4 邊框架中柱 2)( ?? ?? 13353 4 中框架邊柱 ?? ? 15253 14 中框架中柱 2)( ?? ?? 15253 14 D? 461072 六 七 層 邊框架邊柱 ? 7713 4 邊框架中柱 ?? 10251 4 中框架邊柱 ? 8900 14 中框架中柱 ?? 11323 14 D? 354978 橫向框架自振周期 按頂點位移法計算框架的自振周期 頂點位移法是求結構基本頻率的一種近似方法。 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 21 表 3 橫梁線剛度 梁號 L 截面 bh? （㎡） 跨度 l （ m） 慣性矩 30 12bhI ? （ m4） 邊框架梁 中框架梁 bI = （ m4） bb EIK l? （ kN但是有現澆板的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移。 單位面積上墻體重量為： （ +） 19=㎡ 墻體自重計算見表 2。 雪荷載標準值為： (8 +) ( 2++)=122kN 樓面均布活載： 樓面均布活載對于辦公樓一般房間為 ㎡，會議室、走廊、樓梯、門廳等為 2kN/㎡。若只有一個編號，表示底層與 其他層梁相同。 ⑺ 設計烈度按 6 度，結構按 7 度設計。 ⑶ 擬建地段勢平坦，地層分布較為規(guī)律，地基承載力按120~140KN/m2計，持力層為輕亞粘土。建筑方案確定 ，房間開間為 ，進深為 ，走廊寬度 。 框架結構體系一般用于鋼結構和鋼筋混凝土結構中，由梁和柱通過節(jié)點構成承載結構，框架形式可靈活布置建筑空間，使用較方便。但是，鋼筋混凝土也存在一些缺點，如自重過大，抗裂性能較差，隔熱隔聲性能不好，澆注混凝土時需要模板和支撐，戶外施工受到季節(jié)條件限制，補強修復比較困難。 第四：現澆鋼筋混凝土結構的整體性好，又具備必要的延性，適于用作抗震結構；同時它的防震性和防輻射性也好，亦適于用作防護結構。 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 13 3 結構計算說明 本建筑的結構設計采用的是鋼筋混凝土結構，因為鋼筋混凝土結構有以下的一些優(yōu)點： 第一：合理的利用了鋼筋和混凝土兩種材料的受力性