【正文】 2. 僅在下緣布置預(yù)應(yīng)力鋼束 以 中跨跨中 25 號截面為例 39 （ 1） 按正常使用階段計算有： 查截面特性，有 I=(m4)， A= (m2)， ys =(m), yx =(m),WS=,WX=,KS=,KX=,ES=,EX=,Mmax=(KN?m),Mmin=(KN?m) 由式 (— 17)有： pepAKeMn ?1m in ???下下下 =31 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： 由式 (— 18)有： pepAKeMn ?1m a x ???上下下=24 （ 2） 由承載能力極限狀態(tài)計算得： h0 =he==(m),fcd=,b=14m,Mp=(KN?m) 受壓區(qū)高度為：bfMhhx cd P2200 ???= )2/( 0 xhfA Mn pdp P??=17 綜上計算可以得 25號截面需 24 根鋼束 . 3. 上、下緣均布置預(yù)應(yīng)力鋼束 以 邊跨 6號 截面為例 ： （ 1） 按正常使用狀態(tài)計算有： 查截面特性，有： I = (m4)， A =(m2)， yS =(m)， yX =(m)， W 上 =(m3),W 下 =(m3), K 上 = (m)， K 下 =(m)， e 下 = =(m)， e 上 ==(m) Mmax=(KN?m),Mmin=(KN?m) 由式 (— 15)有： 40 pepAeeKKeKMKeMn ?1))(( )()( m i nm a x ??? ????下上下上下上下下上 =11 （ ） 由式 （ ） 有： pepAeeKKeKMeKMn ?1))(( )()( m i nm a x ??? ????下上下上上上上下下 =15 由式 （ ） 有： pepcdA feeKK eWWeKMKeMn ???? ??????? ))(( )()()( m i nm a x下上下上下下上下下上下上 =22 由式 （ ） 有： pepcdA feeKK eWWeKMeKMn ???? ?????? ))(( )()()( m a xm i n下上下上上下上下上上下下 =17 （ 2） 按承載能力極限狀態(tài)計算有： h0 =he==(m),fcd= 上翼緣配筋時有 b=10m,Mp=(KN?m) 受壓區(qū)高度為： ： bfMhhx cd P2200 ???= )2/( 0 xhfA Mn pdp P??=7 下翼緣配筋時有 b=14m,Mp=(KN?m) 受壓區(qū)高度為： bfMhhx cd P2200 ???= )2/( 0 xhfA Mn pdp P??=6 41 表 預(yù)應(yīng)力鋼筋估算結(jié)果 正常使用極限狀態(tài) 承載能力極限狀態(tài) 實際配筋 截面號 控制截面 ns nx ns nx ns nx 1 支座 0 0 0 2 6 2 5 1 4 2 6 3 1/8截面 7 1 6 2 9 4 4 10 1 7 5 12 5 1/4截面 6 12 2 8 6 15 6 7 14 3 8 8 15 7 3/8截面 8 15 4 8 9 16 8 9 16 5 7 10 18 9 1/2截面 11 15 7 6 12 18 10 13 15 9 4 15 16 11 3/8截面 14 14 10 3 15 15 12 15 12 1 15 9 13 1/4截面 18 13 18 3 14 20 15 23 15 1/8截面 22 17 27 16 29 19 30 17 支座 31 21 31 18 28 19 28 19 20 16 25 20 1/8截面 15 11 19 21 10 7 13 22 7 7 5 3 10 9 23 1/4截面 6 8 3 5 7 12 24 4 9 1 7 4 12 25 12 10 1 13 26 3/8截面 17 13 18 27 20 15 21 28 23 17 24 29 1/2截面 24 17 25 30 24 17 25 31 22 16 0 23 32 3/8截面 19 14 3 20 33 6 16 2 11 6 18 34 8 14 4 8 8 16 35 1/4截面 9 13 5 6 9 15 36 11 11 7 4 11 12 37 13 10 1 13 6 38 1/8截面 17 12 19 0 39 22 16 25 40 28 18 28 41 支座 31 21 31 42 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置 （具體布置圖見 圖紙） 連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置不僅要滿足《橋規(guī)》 (— 99)構(gòu)造要求，還應(yīng)考慮以下原則： 應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型式與錨具型式，對不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束，以達(dá)到合理的布置型式。 38 具體計算如下： 預(yù)應(yīng)力鋼束采用 7φ 5型號，采用 YM1515。上下上 上上下 nek Ken ??? 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算 對于連續(xù)梁體系，或凡是預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在初步計算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量時，必須計及各項次內(nèi)力的影響。其關(guān)系為： 當(dāng)承受 minM 時， 39。下n 根束，則上部束也要相應(yīng)增配 39。 一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡便計，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個限制條件 (求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)e 上 Np 下 Np 上 e 下 Y 上 Y 下 Mminn Mmax + + + Np 下 Np 上 Mmax 合成 + Mmin 合成 36 的最小值 )。這忽略實際上存在的雙筋影響時（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會使計算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。 一、 按承載能力極限計算時滿足正截面強度要求： 預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計強度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計強度。 計算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時，采用 1f ；計算連續(xù)梁的沖擊力引 起的負(fù)彎矩效應(yīng)時，采用 2f 。 用剛性橫梁法計算橫向影響線豎標(biāo)值 1. 抗扭修正系數(shù) ? ＝ 2. 計算橫向影響線豎標(biāo)值 對于 1 號邊梁的橫向影響線豎標(biāo)值可以通過簡化公式計算： 單箱雙室計算簡化為 3 片梁 肋 ???? 21111 1 iaaan ?? ???? 21113 1 iaaan ?? 汽車荷載 布置見下圖： 30 圖 汽車荷載布置 其中： 2?ia ＝ +0+＝ m2 ????21111 1 iaaan ??＝ ??? ＝ ????21113 1 iaaan ??＝ ??? ＝ 影響線圖如下： 圖 影響線圖 用 剛性橫梁法的橫向分布影響線為直線，設(shè)影響線零點離 1 號梁軸線的距離為 x，則： xx ??? 解得： x＝ 根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》 本設(shè)計的橋面凈寬度 W＝ ，車輛單向行駛時在 ??W ，橋涵的設(shè)計車道數(shù)為 3 車道?，F(xiàn)將各種組合下的內(nèi)力列于下表： 自重 +二 期恒載 截面位置 剪力 KN 彎矩 KNm? 端部 0 1/4 跨截面 邊跨跨中截面 支座截面 跨中截面 其彎矩圖： 自重 +二期恒載 +沉降 截面位置 剪力 KN 彎矩 KNm? 端部 0 1/4 跨截面 邊跨跨中截面 支座截面 跨中截面 27 其彎矩圖： 自重 +二期恒載 +移動荷載 截面位置 剪力 KN 彎矩 KNm? 端部 0 1/4 跨截面 邊跨跨中截面 支座截面 跨中截面 其彎矩圖： 28 自重 +二期恒載 +沉降 +移動荷載 截面位置 剪力 KN 彎矩 KNm? 端部 0 1/4 跨截面 邊跨跨中截面 支座截面 跨中截面 其彎矩圖： 將上述的組合進行包絡(luò)，最終求出彎矩包絡(luò)圖，根據(jù)包絡(luò)圖進行配筋。 梁體截面分布圖： 利用 Midas 橋梁計算軟件建模，將其平分為 40 個單元，每單元 ，將單位集中荷載 1在梁體上移動，畫出其各節(jié)點的 影響線，影響線確定后，將移動荷載作用在最大處，由此來計算出移動荷載在最不利位置而產(chǎn)生的梁體的內(nèi)力。可分為六種情況作用在橋梁上。 主梁施工方法及注意事項 主梁施工方法 ： 主梁采用 滿堂支架法 施工 ， 箱梁均采用滿堂支架、泵送現(xiàn)澆砼施工 。由于箱形截面的抗扭剛度很大，一般可以比其它截面的橋梁少設(shè)置橫隔梁，甚至不設(shè)置中間橫隔梁而只在支座處設(shè)置支承橫隔梁。梗腋的作用是：提高截面的抗扭剛度和抗彎剛度，減少扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力和畸變應(yīng)力。 大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土 箱梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點加寬，以承受支點處交大的剪力，一般采用 300— 600mm，甚至可達(dá)到 1m 左右。 二、 腹板和其它細(xì)部結(jié)構(gòu) 1. 箱梁腹板厚度 腹板的功能是承受截面的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力。底板厚最小應(yīng)有 120。 連續(xù)梁在支點和跨中的梁估算值： 等高度梁： H=（ 151 ～ 301 ） l，常用 H=（ 181 ～ 201 ） l 12 變高度（曲線）梁：支點處： H=（ 161 ～ 201 ） l，跨中 H=（ 301 ～ 501 ） l 變高度（直線）梁：支點處： H=（ 161 ～ 201 ） l，跨中 H=（ 221 ～ 281 ） l 而此設(shè)計采用變高度的直線梁，支點處梁高為 ，跨中梁高為 米。由于雙室式腹板總厚度增加，主拉應(yīng)力和剪應(yīng)力數(shù)值不大，且布束容易，這是單箱雙室的優(yōu)點；但是雙室式也存在一些缺點：施工比較困難，腹板自重彎矩所占恒載彎矩比例增大等等?？傊?，箱形截面是大、中跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁最適宜的橫截面形式。 二、 橫截面 梁式橋橫截面的設(shè)計主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部尺寸；它與梁式橋體系在 立面上布置、建筑高度、施工方法、美觀要求以及經(jīng)濟用料等等因素都有關(guān)系。 2. 等截面布置以等跨布置為宜，由于各種原因需要對個別跨徑改變跨長時，也以等截面為宜。等高度梁的缺點是：在支點上不能利用增加梁高而只能增加預(yù)應(yīng)力束筋用量來抵抗較大的負(fù)彎矩，材料用量多，但是其優(yōu)點是結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡單、線形簡潔美觀、預(yù)制定型、施工方便。本設(shè)計跨度，主要根據(jù)設(shè)計任務(wù)書來確定，其跨度組合為： (30+40+30)米。 橋孔分跨 連續(xù)梁橋有做成三跨或者四跨一聯(lián)的，也有做成多跨一聯(lián)的，但一般不超過六跨。 綜上所述， 變截面預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋 ， 最終選定為 第三 方案 。箱型截 抗 較之 T 形截面梁橋 扭剛度大，受力性能好 。 雖然第一方案有些地方不如第二和第三方案，如跨越能力沒第三方案長等。而且橋是建在 G319國道上的，這有利于大型吊裝設(shè)備的運作。 第一方案和第三方案比較： 簡支梁橋?qū)儆陟o定結(jié)構(gòu)，它構(gòu)造簡單，施工方便，其結(jié)構(gòu)尺寸易于設(shè)計成系列化和標(biāo)準(zhǔn)化，有利于在工廠內(nèi)或地上廣泛采用工業(yè)化施工，組織大規(guī)模預(yù)制生產(chǎn)，并用現(xiàn)代化的起重設(shè)備進行安裝。由于在高空作業(yè)，施工危險度高。 采用 等截面 梁能較好符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律，充分利用截面，合理配置鋼筋，經(jīng)濟實用 美觀性 構(gòu)造簡單，線形簡潔美觀 構(gòu)造簡單，線形簡潔美觀 構(gòu)造簡單，線形簡潔美觀 施工方面 橋梁的上、下部可平行施工，使工期大大縮短；無需在高空進行構(gòu)件制作，質(zhì)量以控制，可在一處成批生產(chǎn)，從 而降低成本。 行 車平順舒 ；抗震能力強。由于連續(xù)剛構(gòu)跨徑加大，自重隨著加大，恒載比例已高達(dá) 90％以上，故片面增大跨徑，已無實際意義。 近年來，我國公路上修建了幾座著名的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，如廣東洛溪大橋，主孔 180m；湖北黃石長江大橋，主孔 3245m；廣東虎門大橋副航道橋，主孔 270m，為 目前 世界同類橋中最大跨徑。高墩采用柔性薄壁，如同擺柱，對主梁嵌固作用減小，梁的受力接近于連續(xù)梁。 連續(xù)剛構(gòu)可以多 跨相連，也可以將邊跨松開，采用支座，形成剛構(gòu)一連續(xù)梁體系。 （具體尺寸擬定見圖 3/2） （ 3） 下部構(gòu)造： 上、