【正文】
此方法也可用于其他復(fù)雜的螺旋彈簧懸掛彈簧設(shè)計(jì)。 五、結(jié)論 基于詳細(xì)的多體模型之上,作者為麥弗 遜懸架系統(tǒng)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)與 側(cè)載彈簧 ,并獲得所需的垂直和側(cè)向 特性,從而 顯著 降低側(cè)向力,并保持 了 原系統(tǒng)的性能。與在圖 4 中所示的結(jié)果(一)相比,可以看出,優(yōu)化后的垂直力 Fz 以及適合原始懸架系統(tǒng)的仿真結(jié)果。 圖 12 設(shè)計(jì)的側(cè)向載荷彈簧的阻尼桿的頂部安裝的壓力 四、模擬與專方,加載彈簧 在模態(tài)中性文件的形式,在 ANSYS 有限元分析得到的結(jié)果是 之 前 的 ADAMS 模型,從而多體動(dòng)力學(xué)仿真與設(shè)計(jì)的 側(cè)載彈簧 的麥弗遜懸掛系統(tǒng),可以進(jìn)行檢查的有效性設(shè)計(jì)的彈簧。側(cè)向載荷彈簧結(jié)構(gòu)參數(shù)。為了節(jié)省仿真時(shí)間在重復(fù)相同的結(jié)構(gòu)與不同的參數(shù), APDL( ANSYS 參數(shù)化設(shè)計(jì)語言)開發(fā)的一個(gè)軟件包,建模和仿真任務(wù)。在壓縮的彈簧力線從仿真結(jié)果可以得到如在圖 9中所示,在其中不同的顏色的線代表的力線在不同的時(shí)間,即在不同的壓縮高度。 按照第 節(jié)中的討論,這是顯而易見的,從頂部到底部的曲率變化的彈簧力,更多的是傾斜的。 在式( 7)中,除了結(jié)構(gòu)參數(shù) D, H0 和工作的高度 H,的力 的傾斜角 D 和偏移頂部座椅可以從模擬中獲得的結(jié)果如圖 5所示。 至于改變曲率 側(cè)載彈簧 ,偏移的底部上的彈簧座的彈簧施加的力是與 cl= H tanDand 部分表面中的偏移量的高度 z 處, 如果彈簧的作用線通過上座椅的中心。 當(dāng)彈簧被壓縮到其自由高度 H0 到工作高度 H 的彈簧上的外側(cè)和內(nèi)側(cè),垂直遞減,這是在中間的直徑,如在圖 7中所示。至于側(cè)負(fù)載設(shè)計(jì),另一個(gè)重要的參數(shù)是彈簧的彈簧力顯著影響的偏差中心線的曲率。力 F和力矩 M的組件,可在圖 4中所示的模擬結(jié)果,因此可以計(jì)算出相應(yīng)的作用點(diǎn) FO 的。正如在圖 5 中所示,力 F 和力矩 M 可以簡化為一個(gè)平行的主要力矢量 FO(具有相同的 F值)和一個(gè)主要的力矩矢量 MO 有關(guān)與阻尼器力矩 M的形式,施加在阻尼器頂部安裝 M = MO+ RTO U F。相應(yīng)的側(cè)向載荷彈簧的設(shè)計(jì),改為使用有限元分析軟件,如協(xié)調(diào)系統(tǒng)的仿真結(jié) 果的原點(diǎn)為中心的彈簧 而 得 到 主 矢 作 用 點(diǎn) 坐 標(biāo) 為 x O = F Y M Z F Z M Y F 2 X + F 2 Y + F 2 Z y O = F Z M X F X M Z F 2 X + F 2 Y + F 2 Z z O = F X M Y F Y M X F 2 X + F 2 Y + F 2 Z 彈 簧 力 作 用 線 方 程 可 表 示 為 x = x O F X F Z ( z H ) y = y O F Y F Z ( z H ) 上線圈, x軸點(diǎn)的行駛方向, Z軸的反向是隨著向上彈簧和點(diǎn)軸和 y軸的確定由 x軸和 z 軸。 得到圖 3 前懸架系統(tǒng)模型減振器上支點(diǎn)處的受力 F = {Fx, Fy, F z } T及轉(zhuǎn)矩 M= {M x,M y, M z } T , 變化曲線 如圖 4 所示。 圖 2 優(yōu)化設(shè)計(jì)方法流程圖 二、懸架系統(tǒng)的仿真研究 以現(xiàn)有乘用車作為一個(gè)例子,是建立一個(gè)多體動(dòng)力學(xué)模型的麥弗 遜式前懸掛系統(tǒng)采用 ADAMS/ CAR 軟件,如圖 3所示。 二階曲線得到的 側(cè)載彈簧 作為優(yōu)化的曲率。 螺旋彈簧的麥弗遜前懸掛系統(tǒng)多體動(dòng)力學(xué)模型是建立在采用多體動(dòng)力學(xué)分析軟件 ADAMS/ CAR 的基礎(chǔ)上 。 ( 4)在懸架優(yōu)化的評價(jià),比較標(biāo)準(zhǔn) 的 是懸 架摩擦,不支持 默認(rèn)的麥弗遜模板的ADAMS / CAR 模塊。