【正文】 經(jīng)濟(jì)性非常合理建議采用此方案對(duì)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行節(jié)能改造。 若 風(fēng)機(jī)局部本體改造后，風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率有較為明顯的提高，尤其是在高負(fù)荷，取得較好的節(jié)能效果。同時(shí)節(jié)能改造后所需電機(jī)功率為 3600KW 小于現(xiàn)有電機(jī) 4100KW 的功率，所以電機(jī)也不用改造。 所以對(duì)于現(xiàn)有引風(fēng)機(jī)而言，只能通過葉輪局部改造來改變風(fēng)機(jī)性能 。 如圖 4所示，引風(fēng)機(jī)降低轉(zhuǎn)速后。 其次按照《電站風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)選型 導(dǎo)則》 (DL/T4682021)規(guī)定 并結(jié)合我們經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù) ， 引風(fēng)機(jī) 風(fēng)量取 10%的裕量、 壓力 能 取 10%裕量 并經(jīng)圓整 ， 改造后 引 風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)TB工況的參數(shù)應(yīng)為：流量 330m3/s， 壓力 8550 Pa。 此項(xiàng)技術(shù)為西安熱工院獨(dú)立開發(fā)的，已在國內(nèi)多個(gè)電廠得到應(yīng)用，雙速動(dòng)態(tài)切換時(shí)機(jī)組能保持正常運(yùn)行，不會(huì)對(duì)機(jī)組運(yùn)行參數(shù)產(chǎn)生較大影響。 改造 兩臺(tái)新雙速電機(jī)費(fèi)用 預(yù)計(jì) 在 35萬 元 ， 江南 電廠不到一年半可回收投資。 由表 13 可以看出，送風(fēng)機(jī)降速后，風(fēng)機(jī)效率提高 非常明顯 。因此建議低速電機(jī)功率需大于 200KW，高速時(shí)電機(jī)功率大于 250KW。 由圖 3可以看出，送風(fēng)機(jī)降低一檔轉(zhuǎn)速運(yùn)行后，風(fēng)機(jī) 可以滿足機(jī)組 本次試驗(yàn)各負(fù)荷及 BMCR 工況的出力需求 ，同時(shí)風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率有明顯提高 ，但是新設(shè)計(jì) TB工況已經(jīng)超出風(fēng)機(jī)出力范圍，降速后送風(fēng)機(jī)出力裕量有限。 其次按照《電站風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)選型導(dǎo)則》 (DL/T4682021)規(guī)定 并結(jié)合我們經(jīng)驗(yàn)數(shù)TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報(bào)告 據(jù) ， 送風(fēng)機(jī) 風(fēng)量取 10%的裕量、 比壓能 取 15%裕量， 這樣確定送風(fēng)機(jī)參數(shù)能夠涵蓋煤質(zhì)改善后 送 風(fēng)機(jī)風(fēng)量有所提高的情況。 送風(fēng)機(jī)改造 方案 目前風(fēng)機(jī)改造的方法有：更換新型號(hào)風(fēng)機(jī)、對(duì)風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)行改造、增設(shè)變頻調(diào)速裝置及將現(xiàn)有風(fēng)機(jī)電動(dòng)機(jī)工作轉(zhuǎn)速降低一檔。 表 11 項(xiàng) 目 單位 工況 1(5臺(tái)磨 ) 工況 2(4臺(tái)磨 ) 工況 3(4臺(tái)磨 ) 發(fā) 電 負(fù) 荷 MW 主 蒸汽流 量 t/h 總 給 煤 量 t/h 風(fēng) 機(jī) 編 號(hào) / A B A B A B 實(shí)測(cè)送風(fēng)機(jī)效率 % 性能曲線上的效率 % 送風(fēng) 機(jī)效率 偏差 % 實(shí)測(cè)引風(fēng)機(jī)效率 % 性能曲線上的效率 % 引風(fēng) 機(jī)效率 偏差 % 注： (1)以性能曲線效率為基準(zhǔn)。 從 表 10 可以看出： 對(duì)于 送風(fēng)機(jī) 、現(xiàn)有送風(fēng)機(jī) 風(fēng)量裕量偏大而風(fēng)壓裕量過大。 (2)從集控室表盤記錄看：本次試驗(yàn)中負(fù)荷工況 (蒸發(fā)量 )省煤器后氧量為 ,比滿負(fù)荷工況 (蒸發(fā)量 、省煤器后氧量 )還要低；同時(shí)中負(fù)荷與低負(fù)荷 (蒸發(fā)量 、省煤器后氧量 )兩個(gè)工況 (均投運(yùn) 4 臺(tái)磨 )兩臺(tái) 一次風(fēng)機(jī)電流非常接近， 兩臺(tái)送風(fēng)機(jī)開度、電流幾乎一致， 這些情況 導(dǎo)致送風(fēng)機(jī)風(fēng)量、風(fēng)壓在中、低負(fù)荷時(shí)差別很小。這樣的運(yùn)行方式必然使制粉系統(tǒng)的出力經(jīng)常處于最大或接近最大，與燃用設(shè)計(jì)煤種相比較，從而使一次風(fēng) (即一次風(fēng)機(jī)出力 )偏大、二次風(fēng) (即送風(fēng)機(jī)出力 )偏小。為了討論問題方便 將其中的主要參數(shù) 分 列于表 表 9。 測(cè)試儀器 試驗(yàn)儀 器、儀表的名稱、型號(hào)、規(guī)格、準(zhǔn)確度等級(jí)見 表 6。 h－ 試驗(yàn)所需的時(shí)間。流量測(cè)量截面處的流量按式（ 2）計(jì)算： ?dv pAq 2?? m3/s （ 2） 式中： qv－流量測(cè)量截面處流量， m3/s； A－流量測(cè)量截面處面積， m2； TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報(bào)告 ρ －流量測(cè)量截面處介質(zhì)密度， kg/m3；按式（ 3）計(jì)算： 101325273273 sao ppt ????? ?? kg/m3 （ 3） 其中： ρ o －標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下介質(zhì)密度， kg/m3， ap －測(cè)量處大氣壓力， Pa； ps －流量測(cè)量截面處靜壓， Pa； t －流量測(cè)量截面處介質(zhì)溫度， ℃ 。 ： 采用水銀棒式溫度計(jì)測(cè)量流量測(cè)量面處的介質(zhì)溫度 。 介質(zhì)溫度測(cè) 點(diǎn)采用流量測(cè)量截面的測(cè)點(diǎn)。 試驗(yàn) 測(cè)點(diǎn)布置 流量測(cè)點(diǎn) : 根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情 況， 送 風(fēng)機(jī)的流量測(cè)量截面布置于 送 風(fēng)機(jī) 進(jìn)氣箱略前 的 收斂管段上 ，每臺(tái)風(fēng)機(jī) 設(shè) 置 8個(gè)流量測(cè)孔。 試驗(yàn)期間，要求 將機(jī)組鍋爐各項(xiàng)參數(shù)調(diào)整到正常狀態(tài)，并在每一工況測(cè)試期間內(nèi)，保持機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定 、 鍋爐 系統(tǒng)、脫硫系統(tǒng)運(yùn)行正常 。原煙氣經(jīng)引風(fēng)機(jī) (不設(shè)置增壓風(fēng)機(jī) )進(jìn)入吸收塔處理后再由煙囪排向大氣，吸收塔系統(tǒng)是由 帶有防腐內(nèi)襯的鋼制塔體、 3 層 噴淋裝置、 5 臺(tái)攪拌器、 2 級(jí)除霧器、 3 臺(tái)漿液循環(huán)泵（ 其中 № 1 泵功率為 550KW， № № 3 泵功率 為 630KW）、 3臺(tái)氧化風(fēng)機(jī)、 2臺(tái)石膏排出 裝置 等構(gòu)成。 表 5 磨煤機(jī)性能參數(shù) 序號(hào) 項(xiàng)目 單位 設(shè)計(jì)煤種 校核煤種 1 磨煤機(jī)出力 最大出力 t/h 計(jì)算出力（ BMCR） t/h 最小出力 （ 25%MAX） t/h BMCR 工況碾磨壓力 kN/m2 600 550 2 磨煤機(jī)負(fù)荷率 磨煤機(jī)最大負(fù)荷率 % 100 100 TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報(bào)告 序號(hào) 項(xiàng)目 單位 設(shè)計(jì)煤種 校核煤種 磨煤機(jī)最小負(fù)荷率 % 25 25 3 磨煤機(jī)通風(fēng)量 最大通風(fēng)量 t/h 計(jì)算通風(fēng)量（ BMCR） t/h 保證出力下的通風(fēng)量 t/h 最小通風(fēng)量 t/h 4 磨煤機(jī)入口干燥介質(zhì)溫度（ BMCR） ℃ 磨煤機(jī)出口溫度 ℃ 65 65 5 磨煤機(jī)轉(zhuǎn)速 r/min 6 煤粉水分 % 17 煤粉細(xì)度 % 35 35 7 磨煤機(jī)密封風(fēng)系統(tǒng) 密封風(fēng)量（單臺(tái)磨） kg/s 磨煤機(jī)的密封風(fēng)壓 (或與一次風(fēng)壓的差值 ) Pa 2021 2021 8 磨煤機(jī)單位功耗（ BMCR） 磨煤機(jī)單位功耗（保證出力下） 9 磨煤機(jī)單位磨損率（保證出力下） g/t 46 46 10 石子煤量（ BMCR） t/h 石子煤量（保證出力下） t/h 11 磨煤機(jī)重量 t 130 12 磨煤機(jī)尺寸（直徑 /高度） m φ 脫銷系統(tǒng) 簡(jiǎn)介 № 2機(jī)組 脫硝裝置采用選擇性催化還原法（ SCR），設(shè) 計(jì) 3 層 催化劑 (2層運(yùn)行1 層備用 ),在鍋爐最大連續(xù)出力工況（ BMCR） 、燃用 設(shè)計(jì)煤種 或 校核煤種、處理100%煙氣量 、投運(yùn) 2層催化劑條件下脫硝效率不小于 80%（ 目前 僅安裝 1層催化劑 ） ， 脫硝劑為純氨。 2 設(shè)備概況 鍋爐基礎(chǔ)數(shù)據(jù) 鍋爐主要技術(shù)參數(shù)列于表 1， 鍋爐設(shè)計(jì)煤種為蒙東白音華褐煤 、 校核煤種為白音華煤與北煤的混煤 ， 其煤質(zhì)分析數(shù)據(jù) 列于表 2。 自機(jī)組投運(yùn)以來，運(yùn)行人員反映送、引風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)出力偏大，特別是送風(fēng)機(jī)滿負(fù)荷時(shí)開度僅為 40%左右，導(dǎo)致它們運(yùn)行能耗偏高； 為 考察 目前№ 2機(jī)組送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)在 滿負(fù)荷及中、低負(fù)荷 時(shí)的出力及運(yùn)行情況， 了解機(jī)組煙風(fēng)系統(tǒng)阻力與送、引風(fēng)機(jī)性能的匹配情況，掌握送、引風(fēng)機(jī)可能存在的節(jié)能空間， 為 送、引風(fēng)機(jī)節(jié)能改造 提供依據(jù)， 國電吉林江南熱電有限公司 (以下簡(jiǎn)稱 江南熱 電廠 )委托西安熱TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報(bào)告 工研究院有限公司（以下簡(jiǎn)稱熱工院） 對(duì)№ 2機(jī)組送、 引風(fēng)機(jī)進(jìn)行熱態(tài) 性能 試驗(yàn)。 上述空預(yù)器 (2臺(tái) )為 哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的 （ T） 2200QMR 型 三分倉容克式 空預(yù)器 ， 除塵 器 (2 臺(tái) )為布袋式，設(shè)為四個(gè)除塵通道、每個(gè)通道 3層布袋。 關(guān)鍵詞： 送、引 風(fēng)機(jī) 熱態(tài)試驗(yàn) 節(jié)能 改造 TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報(bào)告 目錄 1 前言 ........................................................... 6 2 設(shè)備概況 ....................................................... 7 3 試驗(yàn) 工況 、方法，試驗(yàn)內(nèi)容、目的及測(cè)點(diǎn)布置 .......................... 11 4 測(cè)試項(xiàng)目及儀器 ................................................. 13 5 熱態(tài)試驗(yàn)結(jié)果 及分析 ............................................. 15 6 送、引風(fēng)機(jī)改造及節(jié)能效果預(yù)測(cè) 錯(cuò)誤 !未定義書簽。 № 2 機(jī)組配置 2 臺(tái) GJ34546 型 離心式冷一次風(fēng)機(jī) (轉(zhuǎn)速為 1490r/min)， 2 臺(tái)GU1363001 單級(jí)動(dòng)葉調(diào)節(jié)軸流式送風(fēng)機(jī) (轉(zhuǎn)速為 1490r/min)、 2 臺(tái) HU2524022雙級(jí)動(dòng)葉調(diào)節(jié)軸流式引風(fēng)機(jī) (轉(zhuǎn)速為 990r/min)，送、引風(fēng)機(jī)均 由 成都電力機(jī)械廠生產(chǎn)。TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報(bào)告 TPRI 合同編號(hào)： 報(bào)告編號(hào)： 國電吉林江南熱電有限公司 № 2機(jī)組 送、引 風(fēng)機(jī) 熱態(tài)性能 試驗(yàn) 及節(jié)能改造方案 研究 報(bào)告 西 安 熱 工