【正文】 研 究 院 有 限 公 司 二 ○ 一 三 年 四 月 TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報(bào)告 注 意 事 項(xiàng) ，未經(jīng)我院的書(shū)面許可，任何單位與人員不得全部或部分復(fù)制本報(bào)告或擅自公開(kāi)發(fā)表； ，任何部門與人員均不得私自對(duì)外提供，不得復(fù)制； ，不屬我院的正式技術(shù)報(bào) 告； ，請(qǐng)與西安熱工研究院科研管理部聯(lián)系（電話： 02982102163） ； （傳真） 02982102315。 自機(jī)組投運(yùn)以來(lái)，運(yùn)行人員反映送、引風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)出力偏大，特別是 送風(fēng)機(jī)滿負(fù)荷時(shí)開(kāi)度僅為 40%左右，導(dǎo)致它們運(yùn)行能耗偏高； 為 考察 目前№ 2機(jī)組送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)在 滿負(fù)荷及中、低負(fù)荷 時(shí)的出力及運(yùn)行情況， 了解機(jī)組煙風(fēng)系統(tǒng)阻力與送、引風(fēng)機(jī)性能的匹配情況，掌握送、引風(fēng)機(jī)可能存在的節(jié)能空間， 為 送、引風(fēng)機(jī)節(jié)能改造提供依據(jù)， 國(guó)電吉林江南熱電有限公司 (以下簡(jiǎn)稱 江南熱 電廠 )委托西安熱工研究院有限公司（以下簡(jiǎn)稱熱工院） 對(duì)№ 2機(jī)組送、 引風(fēng)機(jī)進(jìn)行熱態(tài) 性能 試驗(yàn)。 TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報(bào)告 1 前言 國(guó)電吉林江南熱電有限公司№ 2 機(jī)組為 330MW 汽輪發(fā)電機(jī)組 ，其 鍋爐為 哈爾濱鍋爐廠設(shè)計(jì)制造的 HG1100/ 型 亞臨界自然循環(huán)汽包鍋爐， 直流式煤粉燃燒器 四角布置 ， 切圓燃燒 ，一次再熱，平衡通風(fēng)， 干式 排渣，全鋼構(gòu)架 、 懸吊結(jié)構(gòu)，鍋 爐運(yùn)轉(zhuǎn)層 為柵格板大平臺(tái)， 運(yùn)轉(zhuǎn)層以上為 緊身封閉。 № 2 機(jī)組 采用石灰石 — 石膏濕法脫硫工藝，設(shè)計(jì)工況下脫硫效率不小于 95%。 熱工院派員于 2021 年 4 月 1 日至 5 日到 江南熱 電廠 進(jìn)行了 № 2 機(jī)組送、引風(fēng)機(jī) 的熱態(tài) 性 能 試驗(yàn) 。 表 1 鍋爐主要技術(shù)參數(shù) 名 稱 單位 BMCR TRL THA HTO切高加 75%THA 50%THA 主 蒸 汽 流 量 t/h 1100 過(guò) 熱 器 蒸汽 出口溫度 oC 541 541 541 541 541 過(guò)熱器 蒸汽 出口壓力 MPa 再 熱 蒸汽 流 量 t/h 再熱蒸汽進(jìn)口壓力 MPa 再熱蒸汽出口 壓力 MPa 再熱蒸汽進(jìn)口溫度 oC 327 再熱蒸汽出口溫度 oC 541 541 541 541 541 503 汽包工作 壓力 MPa 環(huán)境空氣溫度 ℃ 給 水 溫 度 oC 過(guò) 熱 器一級(jí)減溫噴水量 t/h 0 過(guò) 熱 器二級(jí)減溫噴水量 t/h 0 再熱器調(diào)溫方式 /方法 SOFA擺動(dòng) /噴水 噴水溫度 oC 空預(yù)器進(jìn)口一次風(fēng)溫 oC 30 30 30 30 30 30 空預(yù)器進(jìn)口二次風(fēng)溫 oC 23 23 23 23 23 23 空預(yù)器出口一次風(fēng)溫 oC 335 空預(yù)器出口二次風(fēng)溫 oC 350 295 爐膛出口煙溫 oC 1011 1005 992 969 941 775 空預(yù)器出口排煙溫度 (未修 ) oC 空預(yù)器出口排煙溫度 (修正 ) oC 130 TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報(bào)告 一次汽系統(tǒng)阻力 MPa — — — — 二次汽系統(tǒng)阻力 MPa — — — — 省煤器系統(tǒng)阻力 MPa — — — — 爐膛出口 過(guò)剩 空氣系數(shù) 1. 2 燃 料 消 耗 (實(shí)際值 ) t/h 鍋 爐 熱 效 率 (低熱值 ) % ( 保證 ) 表 2 煤質(zhì)分析數(shù)據(jù) 項(xiàng) 目 符號(hào) 單位 設(shè)計(jì)煤種 校核煤種 工業(yè) 分析 收 到 基 水 份 Mt % 空氣干燥基水分 Mad % 收 到 基 灰 分 Aar % 15 干燥無(wú)灰基揮發(fā)份 Vdaf % 收到基低位發(fā)熱量 Q,ar kcal/kg 3228 3472 kJ/kg 可磨 系數(shù) HGI 56 沖刷磨損指數(shù) Ke 煤粉氣流著火溫度 IT ℃ 680 684 元素 分析 收 到 基 碳 Car % 收 到 基 氫 Har % 收 到 基 氧 Oar % 收 到 基 氮 Nar % 收 到 基 全 硫 St,ar % 灰熔融性 變 形 溫 度 DT ℃ 1260 1264 軟 化 溫 度 ST ℃ 1300 1300 半 球 溫 度 HT ℃ 1320 1334 流 動(dòng) 溫 度 Ht ℃ 1340 1356 灰份分析 二 氧 化 硅 SiO2 % 三 氧 化 二 鋁 Al2O3 % 三 氧 化 二 鐵 Fe2O3 % 三 氧 化 硫 SO3 % 氧 化 鈣 CaO % 氧 化 鎂 MgO % 氧 化 鉀 K2O % 氧 化 鈉 Na2O % 二 氧 化 鈦 TiO2 % 五 氧 化 二 磷 P2O5 % 其 它 % TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報(bào)告 送、 引風(fēng)機(jī)設(shè)備規(guī)范 由制造廠提供 的送、 引風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)參數(shù) 分別 列于表 表 4。 由于 SCR 催化劑的工作溫度有一定范圍， 當(dāng) 溫度過(guò)高（＞450℃）時(shí)催化劑會(huì)加速老化；當(dāng)溫度在 300℃左右時(shí)，會(huì)反應(yīng)生成銨鹽，該物質(zhì)粘性大，易粘結(jié)在催化劑和鍋爐尾部的受熱面上，影響鍋爐運(yùn)行。 TPRI西安 熱工研究院有限公司技術(shù)報(bào)告 3 試驗(yàn) 工況、 方法，試驗(yàn) 內(nèi)容 、目的及 測(cè)點(diǎn)布置 試驗(yàn)工況 、方法 ： 試驗(yàn)工況 № 2 機(jī)組為發(fā)電、供熱機(jī)組 ，本次試驗(yàn)期間機(jī)組須保 證一定的供熱負(fù)荷，因此熱態(tài)試驗(yàn)負(fù)荷按鍋爐蒸發(fā)量考慮。 試驗(yàn)內(nèi)容 、目的 ： 內(nèi)容 (1)在上述工況下測(cè)定送、引風(fēng)機(jī)的流量、壓力和效率并與制造廠提供的風(fēng)機(jī)性能參數(shù)進(jìn)行比較。 引風(fēng)機(jī)的流量測(cè)量截面布置于 引 風(fēng)機(jī) 進(jìn)氣箱略前 的 收斂 管段上 ，每臺(tái)風(fēng)機(jī) 設(shè)置 10 個(gè)流量測(cè)孔 。 4 測(cè)試項(xiàng)目及儀器 送、引 風(fēng)機(jī)的測(cè)量參數(shù)有：風(fēng)量 ， 進(jìn)、出口靜壓 ， 進(jìn)、出口溫度 ， 大氣 壓力、風(fēng)機(jī) 所 耗功率。 ： 采用等截面網(wǎng)格法 在 流量測(cè)量截面 進(jìn)行 測(cè)量。 風(fēng)機(jī)進(jìn)、出口靜壓 ： 采用精度為 10Pa 的 U 型管壓力計(jì)分別在風(fēng)機(jī)進(jìn)、出口的靜壓測(cè)量面上進(jìn)行測(cè)量， 進(jìn)口 截面上的四個(gè)測(cè)量點(diǎn)通過(guò)三個(gè)三通連接至 U型管壓力計(jì) ，出口 截面上的 三 個(gè)測(cè)量點(diǎn)通過(guò) 兩 個(gè)三通連接至 U型管壓力計(jì)。 為了更 準(zhǔn)確性的獲得 電動(dòng)機(jī)輸入功率值 ，同時(shí)采用集控室 DCS 表盤(pán)所顯示的 電動(dòng)機(jī) 電流值、 電 壓值， 6kV廠用配電室中 各 風(fēng)機(jī)的 多功能 功率表 所顯示的功率因數(shù)值按下式計(jì)算 電動(dòng)機(jī)輸入功率 。 表 6 試驗(yàn)所用的儀器儀表 序號(hào) 儀器 名稱 型號(hào) /規(guī)格 準(zhǔn)確度等級(jí) 1 電子微壓計(jì) HM7750 177。 將熱態(tài)試驗(yàn)各工況測(cè)量的風(fēng)機(jī)流量、全壓 (比壓能 )的數(shù)值描繪在在制造廠提供的送、引風(fēng)機(jī)性能曲線上，即可得到兩種風(fēng)機(jī)的熱態(tài)試驗(yàn)運(yùn)行點(diǎn)和阻力線，及其在性能曲線上的位置，送風(fēng)機(jī)見(jiàn)圖 引風(fēng)機(jī)見(jiàn)圖 2。 送、引 風(fēng)機(jī) 熱態(tài) 試驗(yàn)結(jié)果分析 風(fēng)機(jī)運(yùn)行點(diǎn)在性能曲線上的位置： (1)將熱態(tài)試驗(yàn)各工況測(cè)量的 送 風(fēng)機(jī)流量、全壓數(shù)值 描繪 在制造廠提供的 送、引風(fēng)機(jī)性能曲線，即可得到風(fēng)機(jī)的熱態(tài)試驗(yàn)運(yùn)行點(diǎn)在性能曲線上的位置， 送風(fēng)機(jī) 見(jiàn)圖 引風(fēng)機(jī)見(jiàn)圖 2。 、引 風(fēng)機(jī)實(shí)測(cè) 參數(shù)與設(shè)計(jì)值比較。 對(duì)于引風(fēng)機(jī)、在 BMCR 工況，現(xiàn)有引風(fēng)機(jī)風(fēng)量略高于設(shè)計(jì)值 (%)、風(fēng)壓略低于設(shè)計(jì)值 (%)，對(duì)于 TB 點(diǎn)而言引風(fēng)機(jī)風(fēng)量裕量為 %、風(fēng)壓裕量為%,即風(fēng)量裕量略大，而風(fēng)壓裕量不足。 表 12 給出了 試驗(yàn)期間入爐煤質(zhì)與設(shè)計(jì) 、校核 煤質(zhì)的比較 ?？紤]到送風(fēng)機(jī)本身耗能基數(shù)比較，其絕對(duì)節(jié)能量和節(jié)能費(fèi)用比較小，所以如果采用前 3種改造方案則前期投資比較大，而且工作量大、不易實(shí)施，因此不建議采用，以下著重討論將現(xiàn)有送風(fēng)機(jī)工作轉(zhuǎn)速降低一檔的改造方案。那么改造后風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì) TB 工況的參數(shù)應(yīng)為：流量 79m3/s、圓整為 80m3/s，比壓能 2152 J/kg。 因此，我院建議對(duì)送風(fēng)機(jī)更換或改造成新雙速電機(jī)，平常在低速 990r/min運(yùn)行， 取得 節(jié)能 效果；同時(shí)保留高速狀態(tài)，保證極端出力。 由于 風(fēng)機(jī)行業(yè) 有關(guān)標(biāo)準(zhǔn) 確規(guī)定了 風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)間 ， 在 現(xiàn)有風(fēng)機(jī) 不變 (即風(fēng)機(jī) 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 不變 )情況下 電機(jī)功率降低必然使風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)間延長(zhǎng)，因此請(qǐng) 江南電廠務(wù)必與 風(fēng)機(jī)制造廠溝通 、 確定 低速 電機(jī)功率 從而 保證 電機(jī)改造后 風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)間不超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定時(shí)間 。按 機(jī)組年均負(fù)荷 219MW，年運(yùn)行小時(shí) 6000 小時(shí) 計(jì)算，改后兩臺(tái) 送 風(fēng)機(jī)年節(jié)電量約 69 萬(wàn) kWh，廠用電率約可下降 個(gè)百分點(diǎn)，電價(jià)按 /kWh 計(jì)，每年可節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用 24 萬(wàn)元。但近來(lái)各電機(jī)制造廠生產(chǎn)任務(wù)飽滿，上述價(jià)格可能有變化，并且上海電機(jī)廠，東方電機(jī)廠這些 行業(yè)主流廠鮮于接受這種改造項(xiàng)目，江南電廠 也可以 自行咨詢。同時(shí)雙速切換