【正文】 比如在實習過程中對一些數(shù)據(jù)的計算，我應用了電子表 格的公式計算，降低了計算出錯的概率。 25 30SNVp ?=3630?=。 T0=293K； inT ＝ 273＋ t=； Z= 4） 泵內液體的體積系數(shù) Bl 00(1 ) (1 )l w w w w wB B f B f B f f? ? ? ? ? ? = 5） 漏失量的計算 檢泵初期的漏失量為 )6(2 1 6 0 0 3 ple a k D e VlPDeq ??? ???? = 360 . 0 4 4 0 . 0 0 0 0 5 1 02 1 6 0 0 ( 0 . 0 4 4 0 . 0 0 0 0 5 0 . 6 )6 0 . 0 0 0 5 3 1 . 5? ???? ? ? ? ? ?? ? 0m3/d。 E—— 鋼的彈性模數(shù)， 10 11Pa； Lf—— 動液面深度， m； 24 L L L3—— 每級抽油桿的長度， m； fr fr2 、 fr3—— 每級抽油桿的截面積， m2 3) 充滿系數(shù)β的計算 RKR??? 11? = 式中： K—— 泵內余隙比；取 . R—— 泵內氣液比； 050)10( )1)(( TP ZTPfRRRininWSP ? ??? = 565( 5 0 1 0 ) 0 . 6 1 0 3 5 1 . 6 6 0 . 9 6( 3 1 0 1 0 ) 2 9 3? ? ? ? ???= PR =50， m3/m3。 （ 7） 泵效計算 （ 1） 泵效及其影響因素 在抽油井生產(chǎn) 過程中，實際產(chǎn)量 Q 一般都比理論產(chǎn)量 Qt要低，兩者的比值叫泵效， η表示， t?? （ 50） （ 2） 產(chǎn)量計算 根據(jù)影響泵效的三方面的因素，實際產(chǎn)量的計算公式為 llea klPt BqBSS ???? ? （ 51） 式 中： Q——實際產(chǎn)量， m3/d。 設計內容如下： 由于采用單級桿設計，且桿徑為 19mm， 所以選用油管的直徑為：62mm。 在設計抽油桿的過程中油管直徑一般取 ?212 （外徑 73mm，內徑 62mm）。在設計中若桿徑為 25mm 仍不能滿足強度要求，則需改變抽汲參數(shù)。 min? ——抽油桿最小應力， Pa； SF ——使用系數(shù)，考慮到流體腐蝕性等因素而附加的系數(shù)（小于或等于 ），使用時可考表 2 來選值。 懸點最大、最小載荷的計算公式： )17901)((21m a xSNWWP Lij rj ???? ?? （ 40） gLqWrjij rjij rj ?? ?? ? 11 （ 41） )( NZpL PPfW ??? （ 42） 式中： irq ——第 i 級桿每米桿在空氣中的質量， Kg/m riL ——第 i 級桿桿長， m； i —— 抽油桿級數(shù)，從下向上計數(shù)； PZ——泵排出口壓力， Pa； PN——泵的沉沒壓力， Pa； N——沖次， rpm。例如在考慮抽油桿彈性時的懸點載荷、在考慮桿柱摩擦時的懸點載荷公式與桿長不是線性關系。 按不同流動型態(tài)計算壓力梯度的步驟與前面介紹的用摩擦損失系數(shù)法基本相同，只是在計算混合物密度及摩擦之前需要根據(jù)流動型態(tài)界限確定其流動型態(tài)。 MiSM sgSLSM gMm LL LvLL vL ????????? (36) MiSM ggSLSM gMt LL LvLL vL ????????? (37) 式中的 SL? 、 SL? 及 Mi? 、 Mi? 為分別按段塞流和霧流計算的混合物密度及摩擦梯度。 摩擦阻力系數(shù) f 可根據(jù)管壁相對粗造度 D/? 和液相雷諾數(shù) ReN查圖 2。 氣相存容比由滑脫速度 sV 來計 算。根據(jù)氣體定律，動能變化可表示為： 13 dpPA qWdvv p gtmmm 2??? (27) 式中 pA —管子流通截面積， m2； tW —流體總質量流量， kg/s； gq —氣體體積流量， m3/s。 圖 1 氣液混合物流動型態(tài) (Orkiszewski) 由前面垂直管流能量方程可知，其壓力降是摩擦能量損失、勢能變化和動能變化之和。如圖 1 所示。 ④ 計算該段壓力梯度odhdP?????? ⑤ 計算對應于 h? 的壓力增量oi dhdPhP ????????? ⑥ 比較壓力增量的估計量 P? 與計算值 iP? ，若二者之差不在允許范圍內，則以計算值作為新的估計值，重復第 ② ～ ⑤ 步，使兩者之差在允許范圍 o? 之內為止。計算井筒多相管流時，首先計算井筒溫度場、流體物性參數(shù)，然后利用 Orkiszewski 方法判斷流型，進行壓力梯度計算，最后計算出壓力增量和 泵排出口壓力 PZ。該過程之中只迭代一次。 ⑤ 計算該段的壓力梯度 dhdP 。 ④ 由以上的流體物性參數(shù)判斷流型： 不同流動型態(tài)下的 m? 和 f? 的計算方法不同，為此，計算中首先要判斷流動形態(tài)。 ③ 平均的壓力和溫度： T =（ 90+） /2=℃ 。在本設計中為了減小工作量，采用只迭代一次的方法。g為重力加速度 。f m 為多相混合物流動時的摩擦阻力系數(shù) 。 om 的計算 yAPI 38 時 APIo ym ??= ngy 的計算： 首先計算泡點壓力系數(shù)：58 .0 5 5 81 0 ( 2 7 3 .1 5 )gg px t ???? ?? = 由 ?? gx ， 0. 24 01 0. 27gng xy ln?? = 所以： RS =23650*ngngyymy ?1*00 = 33 mm ③ 原油的體積系數(shù)的計算 5 .6 1 5 2 .2 5 4 0gs oF R t??? ? ?= B0 =+*F = m3 / m3 ④ 原油密度計算 P0 =030 )10*2 0 (1 0 0 0B yRy SS?? =式中， P0 在壓力 P 及溫度 T