【導讀】{ "error_code": 17, "error_msg": "Open api daily request limit reached" }

　　

【正文】 V=。 主梁 的最大容許撓度值 :900/150=， 最大變形 Vmax = 滿足要求 ! （三）懸挑段強度驗算 主楞懸挑長度 ，次楞間距 ， 彎矩 M=179。 =178。 m 主楞抗彎強度設計值 [f]＝ 205N/mm2。 σ = M = 179。 106 = 205N/mm2 W 8990 主楞懸挑段強度驗算滿足要求 ! （四）懸挑段撓度驗算 驗算撓度時取荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集 中荷載 P=，主楞彈性模量 : E = 206000N/mm2。 容許撓度值： 300179。 2/400=； 經(jīng)計算主楞最大撓度 Vmax= 。 主楞懸挑段撓度驗算滿足要求 ! 32 五、可調(diào)托撐承載力驗算 主楞通過可調(diào)托撐傳遞給立桿的最大荷載設計值為 ，可調(diào)托撐受壓承載力設計值為 40kN。 40kN，可調(diào)托撐承載力滿足要求 ! 六、風荷載計算 風荷載標準值應按下式計算： ω k=181。s181。zω 0 ω 0基本風壓，按北京 10年一遇風壓值采用， ω 0=。 181。s支撐結(jié)構(gòu)風荷載體形系數(shù) 181。s，將支撐架視為桁架，按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表 33項和 37項的規(guī)定計算。支撐架的擋風系數(shù) ?=179。 An/(la179。 h)=179。 (179。 )= 式中 An 一步一跨范圍內(nèi)的擋風面積， An=(la+h+)d= la立桿間距， ， h步距， ， d鋼管外徑， 系數(shù) 。系數(shù) 架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。 單排架無遮攔體形系數(shù)： 181。st=?=179。 = 無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)： 181。s=181。st 1η n = 2 = 1η η 風荷載地形地貌修正系數(shù)。 n支撐架相連立桿排數(shù)。 支撐架頂部立桿段距地面計算高度 H=20m，按地面粗糙度 C類 有密集建筑 33 群的城市市區(qū)。 風壓高度變化系數(shù) 181。z=。 支撐架頂部立桿段 風荷載標準值ω k=181。z181。sω 0=179。 179。 = NWK 支撐結(jié)構(gòu)通過連墻件與既有結(jié)構(gòu)可靠連接時，可不考慮風荷載作用于支撐結(jié)構(gòu)引起的立桿軸力 NWK和彎矩 MTK。 M PWK— 風荷載的線荷載標準值， PWK=ω kla=179。 =ω k— 風荷載標準值 , ω k=,la— 立桿縱向間距， la= 風荷載引起的立桿彎矩標準值 MWK=MLK MLK= PWKh2 = 179。 =178。 m 10 10 風荷載引起的立桿彎矩設計值 M=γ QMWK=179。 =178。 m 七、立桿穩(wěn)定性驗算 （一）立桿軸力設計值 對于承載能力極限狀態(tài)，應按荷載的基本組合計算荷載組合的效應設計值。分別計算由可變荷載或永久荷載控制的效應設計值，按最不利的效應設計值確定。支撐結(jié)構(gòu)通過連墻件與既有結(jié)構(gòu)可靠連接時，不考慮風荷載作用于支撐結(jié)構(gòu)引起的立桿軸力，立桿軸力設計值按下式計算取較大值： 179。 [179。 11+(24179。 ＋ 179。 ＋ )179。 179。 ]+179。 179。179。 =； 179。 [179。 11+(24179。 ＋ 179。 ＋ )179。 179。 ]+179。 179。 34 179。 179。 ｝ =； 立桿軸向力取上述較大值， N=。 （二）立桿計算長度 有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)中的單元框架穩(wěn)定性驗算時，立桿計算長度 L0=β Hβ aμ h μ — 立桿計算長度系數(shù)，按《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》附錄表 B3水平桿連續(xù)取值。表中主要參數(shù)取值如下： hlhkEIK y6?? 有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的剛度比， 其中 E彈性模量，取 206000（ N/mm2） I— 鋼管的截面慣性矩，取 107800（ mm4） h— 立桿步距，取 1500mm k— 節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度，取 35kN178。 m/rad ly— 立桿的 y向間距，取 900mm K= 206000179。 107800 + 900 = 1500179。 35179。 106 6179。 1500 ax— 單元框架 x向跨距與步距 h之比， ax =lx/h=nx— 單元框架的 x向跨數(shù)， nx =6 x向定義：立桿縱橫向間距相同， x向為單元框架立桿跨數(shù)大的方向，取板底立桿縱距方向。 根據(jù)以上參數(shù)查表，立桿計算長度系數(shù)μ = β a— 掃地桿高度與懸臂長度修正系數(shù)，按附錄表 B5水平桿連續(xù)取值，β 35 a= 其中 a1— 掃地桿高度與步距 h之比， a1=a2— 懸臂長度與步距 h之比， a2=a— a1與 a2中的較大值， a= β H— 高度修正系數(shù)，架體高度 11m,β H= 立桿計算長度 L0=β Hβ aμ h =179。 179。 179。 = （三）立桿穩(wěn)定性驗算 有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)，應按下式對單元框架進行立桿穩(wěn)定性驗算： N ≤ f ? A N立桿軸力設計值，取 ； ? 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) ,根據(jù)長細比λ =Lo/i 查規(guī)范附錄 A取值； λ — 計算長細比，λ =Lo/i=3130/=197，查表 ? =；驗算長細比時，計算長度取最大步距，λ =1500/=180，立桿長細比滿足要求！ L0 — 立桿計算長度，取 3130mm， i— 桿件截面回轉(zhuǎn)半徑 ,取 ； A— 桿件截面積，取 424mm2； f— 鋼材抗壓強度設計值 ,取 205N/mm2； N = 179。 103 = f=205 N/mm2 ? A 179。 424 立桿穩(wěn)定性滿足要求 ! 立桿局部穩(wěn)定性驗算 有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)，組合風荷載時，還應按下式進行立桿局部穩(wěn)定性驗算： 36 fNNWMANE???)39。( ?? N立桿軸力設計值，取 ； ? 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) ,根據(jù)長細比λ =Lo/i 查規(guī)范附錄 A取值； λ — 計算長細比，λ =Lo/i=250/=157，查表 ? = L0 — 立桿計算長度，進行局部穩(wěn)定性驗算時， L0=（ 1+2a） h=(1+2179。 )179。 = a— a1與 a2中的較大值， a= 其中 a1— 掃地桿高度與步距 h 之比， a1=a2— 懸臂長度與步距 h 之比， a2=i— 桿件截面回轉(zhuǎn)半徑 ,取 ； A— 桿件截面積，取 424mm2； f— 鋼材抗壓強度設計值 ,取 205N/mm2； M— 風荷載引起的立桿彎矩設計值， M=178。 m W— 桿件截面模量 ， W=4490mm3 N’ E— 立桿的歐拉臨界力， N’E= π 2EA = 2179。 206000179。 424 =N λ 2 157 2 立桿穩(wěn)定性驗算如下： 179。 103 + 179。 106 179。 424 4490179。（ 179。 179。 ） =+= f=205 N/mm2 37 立桿局部穩(wěn) 定性驗算滿足要求 ! 八、支撐結(jié)構(gòu)地基承載力驗算 支承于地基土上時，地基承載力設計值 fg按下式計算： fg=kcfak fak—— 地基承載力特征值，按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007 的規(guī)定確定，地基土類型為素填土，取 fak= 130kN/m2 kc—— 地基承載力調(diào)整系數(shù)， kc= 地基承載力設計值 fg=130179。 =52 kN/m2 計算立桿基礎底面積 Ag 立桿下設置墊板，墊板作用長度 ，作用寬度 ，立桿基礎底面積取墊板作用面積。 立桿基礎底面積 Ag=179。 = 支撐結(jié)構(gòu)傳至立桿基礎底面的軸力設計值 N= 立桿基礎底面的平均壓力設計值 P 按下式計算： P= N = = fg=52kN/m2 Ag 地基承載力滿足要求 !。 九、架體抗傾覆驗算 支架應按砼澆筑前和砼澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算，抗傾覆驗算應滿足下式要求： γ 0M0≤ Mr 38 Mr支架的抗傾覆力矩設計值 Mo支架的傾覆力矩設計值 γ 0— 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取 1 架體高度 11m，寬度 10m，取一個立桿縱距 計算長度。 (一 )砼澆筑前架體抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，支架在搭設過程中，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生。 風荷載傾覆力矩計算 作用在模板支撐架上的水平風荷載標準值ω k=風荷載作用下的傾覆力矩γ 0M0=1179。 179。 179。 179。 11179。 11/2=178。 m 架體抗傾覆力矩計算 當鋼筋綁扎完畢后，架體、模板與鋼筋自重荷載標準值如下（立桿取 12排。）： 179。 11179。 12+(+179。 )179。 179。 10= 架體自重作用下產(chǎn)生的抗傾覆力矩，永久荷載的分 項系數(shù)取 Mr=179。 179。 10/2=178。 m M0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求 ! (二 )砼澆筑時架體抗傾覆驗算 混凝土澆筑時，支架的傾覆力矩主要由泵送混凝土或不均勻堆載等因素產(chǎn)生的附加水平荷載產(chǎn)生，附加水平荷載以水平力的形式呈線荷載作用在支架頂部外邊緣上。抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土和模板自重等永久荷載產(chǎn)生。 附加水平荷載產(chǎn)生的傾覆力矩計算 附加水平荷載取豎向永久荷載標準值的 2%， (179。 11179。 12+(+179。 )179。 179。 10) 179。 2%=179。 39 2%= 附加水平荷載下產(chǎn)生的 傾覆力矩γ 0M0=1179。 179。 179。 11=178。 m 架體抗傾覆力矩計算 架體自重作用下產(chǎn)生的抗傾覆力矩，永久荷載的分項系數(shù)取 Mr=179。 179。 10/2=178。 m M0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求 !