【導讀】{ "error_code": 17, "error_msg": "Open api daily request limit reached" }

　　

【正文】 2 + Q=++=； 集中荷載標準值最不利分配引起的最 大撓度計算公式如下 : ν pmax=Pl(3l2 4l2/9)/72EI ν pmax=1050(31050 241050 2/9 ) /(7210 5121900)= mm ； 最大撓度和 ν=ν qmax + ν pmax=+= mm； 小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 按規(guī)范表 ,直角、旋轉單扣件承載力取值為 ，該工程實 際的旋轉單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 ): 37 R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1= 2/2=； 小橫桿的自重標準值 : P2= ； 腳手板的自重標準值 : P3= ； 活荷載標準值 : Q=3 /2=； 荷載的設計值 : R= (++)+ =； R ，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG1=[+( 2/2) ] =； (2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為 NG2= 3 (+)/2=； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為 NG3= 3 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網 : NG4= =； 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3 2/2=； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N= NG+ = + = ； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 38 N39。=+= + =； 六、立桿的穩(wěn)定性計算 風荷載標準值按照 以下公式計算 Wk= zμ sω 0 其中 ω 0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： ω 0=； μ z 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： μ z= ； μ s 風荷載體型系數：取值為 ； 經計算得到，風荷載標準值為 : Wk= =； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw= m； 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ=N/(φA) + M W/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N=； 不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ=N/(φA) ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N=N39。= ； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i= cm； 計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： k= ； 計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： μ= ； 計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定： l0= m； 長細比 : L0/i=197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 φ, 由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A= cm2； 39 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W= cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205N/mm2； 考慮風荷載時 σ=10393 .038/(489)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 不考慮風荷載時 σ=(489)=； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl=Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架 頂部高度計算 μ z＝ ， μ s＝ ， ω 0＝ ， Wk= zμ sω 0= =； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw= m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= ； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw= Wk Aw=； 連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= ； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf=φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； 由長細比 l/i=250/ φ= ， l為內排架距離墻的長度； A= cm2； [f]=205N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf= 104 205 103=； 40 Nl= Nf=,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl= ，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為 1050mm，內排腳手架距離墻體 250mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 700mm， 水平支撐梁的截面慣性矩 I=，截面抵抗矩 W=，截面積A=。 受 腳手架集中荷載 N= + =； 水平鋼梁自重荷載 q= =； 41 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 42 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 (kN m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R2=； R3=； R4=； R5=。 最大彎矩 Mmax= m； 最大應力 σ =M/+N/A=10 6/( 108300)+ 10 3/2195=； 水平支撐梁的最大應力計算值 計值 215N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用 16a號槽鋼 ,計算公式如下 43 σ=M/φ bWx ≤ [f] 其中 φ b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： φ b=(570tb/lh)(235/f y) 經過計算得到最大應力 φ b=(570tb/lh)(235/f y)=570 1063 235 /( 3000160235)= 由于 φ b大于 ，根據《鋼結構設計規(guī)范》 (GB500172021)附表 B，得到 φ b值為 。 經過計算得到最大應力 σ=1. 38310 6 /( 108300 )= ； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ= 小于 [f]=215N/mm2 ,滿足要求！ 十、拉繩的受力計算 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算 RAH=ΣR Uicosθ i 其中 RUicosθ i為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisinθ i 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1=； RU2=； 十一、拉繩的強度計算 鋼絲拉繩 (支桿 )的 內力計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU均取最大值進行計算，為 RU= 選擇 6 19鋼絲繩 ,鋼絲繩公稱抗拉強度 1700MPa，直徑 14mm。 [Fg]=aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ 123kN； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 。 α ＝ ； K 鋼絲繩使用安全系數。 K＝ 6。 得到 ： [Fg]=Ru＝ 。 44 經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)強度計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力 N，為 N=RU= 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)的強度計算公式為 σ=N/A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按 2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)最小直徑 D=(10890 4/( 502)) 1/2 =； 實際拉環(huán)選用直徑 D=12mm 的 HPB235的鋼筋制作即可。 十二、錨固段與樓板連接的計算 ，螺栓粘結力錨固強度計算如下 螺栓未受拉力，無須計算，節(jié)點按構造做法即可。 ，混凝土局部承壓計算如下 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 : N ≤ (b2πd 2/4)fcc 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力， N=； d 樓板螺栓的直徑， d=18mm； b 樓 板內的螺栓錨板邊長， b=5 d=90mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取 =； (b2π d2/4)fcc=(18 2/4)N= 經過計算得到公式右邊等于 ，大于錨固力 N=，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！