【導(dǎo)讀】取得的成果，所有數(shù)據(jù)、圖片資料真實(shí)可靠。盡我所知，除文中已經(jīng)。對(duì)本論文所涉及的研究工作做出貢獻(xiàn)的其他個(gè)人和集體，均已。在文中以明確的方式標(biāo)明。本學(xué)位論文的知識(shí)產(chǎn)權(quán)歸屬于培養(yǎng)單位。本畢業(yè)設(shè)計(jì)內(nèi)容主要有三部分組成。本設(shè)計(jì)建筑位于廣東省順德市，場地平整，地段交通方便，地勢平坦。目原設(shè)計(jì)為四層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)綜合樓，使用性質(zhì)為順德市君安富華酒店，現(xiàn)業(yè)主根據(jù)自身發(fā)展需要，要求在現(xiàn)有的四層結(jié)構(gòu)上加建一層鋼結(jié)構(gòu)。面積為20xxm2，容積率為。原有部分與加建部分。采用外包柱腳的形式進(jìn)行連接。主體建筑外墻采用玻璃棉夾芯復(fù)合彩鋼板，并設(shè)。置墻梁進(jìn)行固定。樓梯間、空調(diào)機(jī)房、機(jī)房、衛(wèi)生間外墻均采用加氣混凝土砌塊。震作用，忽略底層的地震作用，但機(jī)算時(shí)應(yīng)予以考慮。入口處四根柱子拆除，通過加強(qiáng)基礎(chǔ)梁托起新柱。2，新增樁基礎(chǔ)，原中庭部位新。算主要采用求解器進(jìn)行結(jié)構(gòu)內(nèi)力的計(jì)算，以及采用PKPM軟件進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體的驗(yàn)算。圖紙總數(shù)以實(shí)際出圖量為主。

　　

【正文】 土木建筑工程學(xué)院 35 (3) 屋面迎風(fēng)面 mkNq /) 1 (3 ????????? (4) 屋面背風(fēng)面 mkNq /) 1 (4 ????????? 計(jì)算按左風(fēng)和右風(fēng)考慮，風(fēng)荷載對(duì)屋面的作用力為向上，且小于 屋頂自重，可將其視為有利荷載。為方便進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，可將其忽略，且對(duì)計(jì)算簡圖進(jìn)行進(jìn)一步簡化。簡化后的荷載圖，見（圖 ）。 圖 簡化荷載圖 注：右風(fēng)作用下受力效果與左風(fēng)呈鏡像，故未畫出。 截面初選 （ 1）框架梁 工字形梁的截面高而窄，在主軸平面內(nèi)模量大，樓板可視為剛性鋪板，沒有整體穩(wěn)定問題，截面只需滿足強(qiáng)度，剛度和局部穩(wěn)定的要求。故本工程的主次梁截面可考慮工字形鋼，此處選用窄翼 H 型鋼（ HN 系列），其經(jīng)濟(jì)性好。 若考慮橫梁的組合效應(yīng)，計(jì)算時(shí)對(duì)邊梁剛度放大 倍，中梁放大 倍，這里偏于安全的不考慮橫梁的組合效應(yīng)，按鋼梁計(jì)算。 本工程橫向主梁的跨度分別為 6200mm， 5250mm， 5250mm ， 6200mm。主梁在和柱連接部位，柱腹板應(yīng)設(shè)加勁肋，以滿足傳力的要求，且加勁肋間距應(yīng)大于 150mm，否則難以施工。因此，同一梁柱節(jié)點(diǎn)處，梁的梁面高度若不一致，其差別最好在 150mm 以上。跨度為 6200mm 時(shí)，高跨比為 1/15~1/20，則梁高可取 310~410mm，取梁高為 350mm，查《熱軋 H 型鋼和部分 T 型鋼》，本層的橫向主梁可選用 HN350 175，跨度為 5250mm 時(shí)，橫向主梁 梁高可取 250mm，選用 HN250 125，次梁可以選用 HN298 99。 土木建筑工程學(xué)院 36 （ 2）框架柱 柱的截面通常采用 H 型鋼截面，不過一般應(yīng)選擇寬翼緣 HW 系列，以保證弱軸方向的抗彎能力，本設(shè)計(jì)采用 HW250 此處，初選由工程經(jīng)驗(yàn)得出，也可以通過計(jì)算選取。 內(nèi)力計(jì)算 恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算 圖 線剛度圖 (單位： mkN? ) 在豎向荷載作用下，多層框架的側(cè)移較小，且各層荷載對(duì)其他層的水平構(gòu)件的內(nèi)力影響不大，可忽略側(cè)移的影響，把每層按無側(cè)移框架用彎矩分配法進(jìn)行 計(jì)算。水平構(gòu)件的內(nèi)力即為計(jì)算值；垂直構(gòu)件為相鄰層的同一垂直構(gòu)件內(nèi)力疊加。根據(jù)分層法分析結(jié)果可知，多層框架中某節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩對(duì)與其相鄰的節(jié)點(diǎn)影響較大，對(duì)其他節(jié)點(diǎn)影響較小。因此，可假定某一節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩只對(duì)與該節(jié)點(diǎn)相交的各桿件的遠(yuǎn)端有影響，這樣可將彎矩分配法的循環(huán)次數(shù)化簡到彎矩二次分配和其間的一次傳遞?？蚣軜?gòu)件剛度為 EI，其中 E = 206 106 kN/m2，各構(gòu)件線剛度 i=EI/l， l 為構(gòu)件計(jì)算長度。則框架各構(gòu)件線剛度，見（圖 ），然后按照力矩分配法進(jìn)行計(jì)算。也可直接采用計(jì)算軟件進(jìn)行計(jì)算。 本設(shè)計(jì)計(jì) 算采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行計(jì)算， 土木建筑工程學(xué)院 37 （ 1） 恒載彎矩圖見（圖 ） 圖 恒載彎矩圖 （ 2）恒載軸力圖見（圖 ）， 圖 恒載軸力圖 （ 3）恒載剪力圖見（圖 ）。 圖 恒載剪力圖 土木建筑工程學(xué)院 38 （ 4）活載作用下的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算方法同恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算，活載彎矩圖見（圖 ）， 圖 活載彎矩圖 活載軸力圖見（圖 ）， 圖 活載軸力圖 活載剪力圖見（圖 ）。 土木建筑工程學(xué)院 39 圖 活載剪力圖 （ 5）風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算計(jì)算結(jié)果， 左風(fēng)彎矩圖見（圖 ）， 圖 左風(fēng)彎矩圖 左風(fēng)軸力圖見（圖 ）， 圖 左風(fēng)軸力圖 左風(fēng)剪力圖見（圖 ）， 土木建筑工程學(xué)院 40 圖 左風(fēng)剪力圖 右風(fēng)彎矩圖見（圖 ）， 圖 右風(fēng)彎矩圖 右風(fēng)軸力圖見（圖 ）， 圖 右風(fēng)軸力圖 右風(fēng)剪力圖見（圖 ）。 圖 右風(fēng)剪力圖 土木建筑工程學(xué)院 41 以上各內(nèi)力圖中桿件內(nèi)力正負(fù)號(hào)規(guī)定與結(jié)構(gòu)力學(xué)中規(guī)定相同，彎矩、軸力、剪力單位分別為 kN?m， kN， kN。 內(nèi)力組合 當(dāng)內(nèi)力組合中考慮有風(fēng)荷載與活荷載共同作用時(shí)，所有活荷載考慮組合系數(shù)為，荷載基本組合的框架內(nèi)力，見（表 51） 桿件截面驗(yàn)算 1. 基本組合時(shí)的桿件截面驗(yàn)算 (1) 柱 以 1 柱為例，柱及橫向主梁截面，見（圖 ）。 ① 截面特性 邊柱截面特性： HW250 250 9 14 圖 柱及梁截面圖 A= Ix=10800cm4 Iy=3650cm4 ix= iy= Wx=867cm3 Wy=292cm3 橫向主梁截面特性： HN350 175 7 11 A= Ix=13700cm4 Wx=3650cm3 ② 計(jì)算長度 0 8 0 01 3 7 0 00 ???K 查《 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 （ GB50017 – 20xx）表 D2 并用插值法計(jì)算得 ??= ，則計(jì)算長度 lo = ?l = *3400 = 2278mm。 ③ 內(nèi)力組合 kNN mkNM ?? ??? ④ 強(qiáng)度 2362 3 / mmNWMANnxxxn????? ?????? ? 2mm/N295f ?? ，滿足條件。 土木建筑工程學(xué)院 42 表 51 荷載基本組合的框架內(nèi)力 截面 內(nèi)力 1 2 3 4 內(nèi)力組合 恒載 活載 左風(fēng) 右風(fēng) +MAX() MAX() Nmax（ KN） 組合 內(nèi)力 組合 內(nèi)力 組合 內(nèi)力 Z1 上端 M +*0.7Slk+*2k +(+1.4Sw1k) N V 下端 M +*0.7Slk+*Sw2k +(+1.4Sw1k) N V Z2 上端 M ++* +*+* N V 下端 M ++* +*+* N V Z3 上端 M 0 0 ++* ++*1.4Sw2k N 0 0 V 0 0 下端 M 0 0 ++* ++*1.4Sw2k N 0 0 V 0 0 土木建筑工程學(xué)院 43 Z4 上端 M +*0.7Slk+*2k +*+* N 0 0 V 下端 M +*0.7Slk+*Sw2k +*+* N 0 0 V Z5 上端 M ++* ++*1.4Sw2k N V 下端 M ++* ++*1.4Sw2k N V L9 左端 M +(1.4Slk+) +(+1.4Sw1k) N V 右 端 M +(1.4Slk+) N V 57 L8 左端 M +(1.4Slk+) +(+1.4Sw1k) N V 土木建筑工程學(xué)院 44 右端 M +(1.4Slk+) +(+1.4Sw1k) N V L7 左端 M +(1.4Slk+) +*+* N V 右端 M +(+1.4Sw1k) +*Slk+* N V L6 左端 M +(+1.4Sw1k) +*Slk+* N V 57 右端 M +(+1.4Sw1k) +*Slk+* N V 土木建筑工程學(xué)院 45 ⑤ 平面內(nèi)穩(wěn)定 1 5 0 82 2 7 80 ???? xx il? 查《 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 （ GB50017 – 20xx）表 C6 得 ?x=（ b 類截面）。 kNEANxEX 32 2322239。 ??? ?????? ???? ?mx= )(WMAN39。EXx1xxmxx ????? 3795 8 3623 ??????????????）（ 22 /2 9 5/ mmNfmmN ??? ，滿足條件。 ⑥ 平面外穩(wěn)定 1 40 0 ???? yy il? 查《 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 （ GB50017 – 20xx）表 C6 得 ?y = （ b 類截面）。 4 0 0 4 0 0 22 ???????? yyb f?? ，則取 ?b =。 ?tx =， ??= 36231y 108 08 ?? ?????? ???xbxtx WMAN ???? 22 /2 9 5/ mmNfmmN ??? ，滿足條件。 ⑦ 局部穩(wěn)定 翼緣： 4 5/2 3 9 321 2/)134 0 0(tb ?????? ，翼緣滿足要求。 腹板： 30x 37132/ 3 7 0 02/h IW cm??? 土木建筑工程學(xué)院 46 23 623m a x / 7 1 3 2 1 8 7 7 mmNWMAN x ???????????? 23 623xm i n mm/ 7 1 3 2 1 8 7 7WMAN ????????????? )( a x m i nm a x0 ?????? ????? 腹板高厚比限值為： ?????????? ）（）（ ， 則 13358thw0 ???，腹板也滿足要求。 橫向主梁計(jì)算 本工程采用組合樓板，框架梁與樓板有可靠連接，能阻止梁上翼緣的側(cè)向失穩(wěn)。在支座負(fù)彎矩處，一般可在受壓下翼緣設(shè)側(cè)向支承。另外，對(duì) 6 度及非抗震地區(qū)，軋制 H 型鋼的局部失穩(wěn)能夠保證，不必進(jìn)行驗(yàn)算。因此，框架梁只需進(jìn)行強(qiáng)度和撓度驗(yàn)算。另外，主梁一般不考慮組合效應(yīng)，按鋼梁計(jì)算。 按梁端負(fù)彎矩校核。 ① 截面特性 HN350 175 7 11，截面圖見（圖 ） A= Ix=13700cm4 Iy=985cm4 ix= iy= Wx