【導(dǎo)讀】港件雜貨港區(qū)總平面布置與碼頭結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計。第一章總論11港口基本情況。港口是水陸聯(lián)運的樞紐港口水工建筑物是港口的主要組成部分一般包括碼。頭防波堤護岸船臺滑道和船塢碼頭是供船舶?？垦b卸貨物和上下旅客的水工建。筑物它是港口的主要組成部分建國初期我國只有6個港口泊位233個其中萬噸級。泊位61個年吞吐量1000多噸級50多年來我國水運工程建設(shè)始終得到黨和國家。的重視和關(guān)懷1973年周恩來總理發(fā)出了三年改變港口面貌的號召使我國港口航。促進了港口建設(shè)的步伐使我國沿海主要港口的大型化機械化和專業(yè)化方面進入。了世界水平到1995年底我國擁有深水泊位400多個總吞吐量超過了7億噸50. 設(shè)計又可分為工程可靠性研究初步設(shè)計和施工圖設(shè)計三個程序本設(shè)計主要對重。力式碼頭進行設(shè)計其內(nèi)容包括作用及其效應(yīng)組合的的確定結(jié)構(gòu)選型結(jié)構(gòu)布置與。年通過能力泊位數(shù)目庫場面積裝卸工人及機械司機人數(shù)勞動生產(chǎn)率裝卸一艘船。極端最高氣溫399℃1995年7月24日

　　

【正文】 9 1989 肋板 511 55127 抹角 307 3149 倒濾井填料 18 5770 回填砂 84 665 183859 628654 回填砂 1121 5672 肋板 511 36117 隔板 239 1303 抹角 307 2064 倒濾井 18 4984 合計 159285 986002 2．設(shè)計高水位的結(jié)構(gòu)自重力 表 733 設(shè)計高水位的結(jié)構(gòu)自重力 名稱 自重 KNm 力臂 m 力矩 KN m 胸墻 28 74984 路面 84 28426 碎石墊層 84 30845 扶壁 前趾 0547 496 立板 115 4902 底板 6623 51378 隔板 239 1989 肋板 511 55127 抹角 307 3149 倒濾井填料 18 5770 回填砂 84 665 245549 628654 回填砂 1121 5672 肋板 511 36117 隔板 239 1303 抹角 307 2064 倒濾井 18 4984 合計 174821 1081129 3．設(shè)計低水位的結(jié)構(gòu)自重力 表 734 設(shè)計低水位的結(jié)構(gòu)自重力 名稱 自重 KNm 力臂 m 力矩 KN m 胸墻 28 97384 路面 84 28426 碎石墊層 84 30845 扶壁 前趾 0547 496 立板 115 5523 底板 6623 51378 隔板 239 2254 肋板 511 275 55127 2271 抹角 307 188 3149 171 倒濾井填料 18 6462 回填砂 84 665 665 348365 230542 506979 回填 砂 1121 5672 肋板 511 275 36117 1931 隔板 239 1477 抹角 307 188 2064 147 倒濾井 18 5581 合計 212201 1316383 4．極端低水位的結(jié)構(gòu)自重力 表 735 極端低水位的結(jié)構(gòu)自重力 名稱 自重 KNm 力臂 m 力矩 KN m 胸墻 28 97384 路面 84 28426 碎石墊層 84 30845 扶壁 前趾 0547 496 立板 115 6141 底板 6623 51378 隔板 239 2519 肋板 511 278 55127 2705 抹角 307 188 3149 261 倒濾井填料 18 6462 回填砂 84 665 665 348365 459804 38598 回填砂 1121 5672 肋板 511 278 36117 2299 隔板 239 1650 抹角 307 188 2064 221 倒濾井 18 5581 合計 229085 1425438 二土壓力 為簡化計算碼頭混凝土路面及碎石墊層僅按恒載考慮土壓力計算頂標高為55 米總高度為 7555 13 米土壓力標準值計算為每延米值土壓力標準值的計算按照《重力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》 3512 條可近似按公式計算 1． 30Kpa 均載所形成的土壓力可變作用見圖 732 78 732 30Kpa 均載土壓力分布圖 2．回填料所形成的土壓力永久作 用見圖 733 79 1 設(shè)計高水位 430 米 2 設(shè)計低水位 05 米 3 極端高水位 588 米 4 極端低水位 129 米 733 ab 設(shè)計高水位設(shè)計低水位土壓力分布圖 734cd 極端高水位極端低水位土壓力分布圖 3 門機荷載所形成的土壓力可變作用見圖 735 為簡化計算本設(shè)計對門機荷載進行一些處理說明如下第一門機空載自重狀 態(tài)下情況的取值與使用 時期門機荷載相同第二門機荷載與均載組合作用時門機軌道兩側(cè) 3 米內(nèi)及門機前軌至碼頭前沿應(yīng)無均載但計算時門機前軌考慮了無均載作用門機后腿土壓力計算沒有考慮減去均載作用第三門機后腿重載產(chǎn)生附加土壓力作用時門機前腿形成的豎向作用分向系數(shù)取 10 735 門機土壓力圖 1 門機后腿重載情況下 后腿 前腿 1 后腿形成的土壓力及力矩 2 前腿形成重力 2 門機后腿重載情況下 736 門機土壓力圖 后腿 前腿 1 后腿形成的土壓力及力矩 2 前腿形成重力 三船舶荷載可變作用 作用在碼頭上的系纜力與水位無關(guān) 作用在扶壁底的系纜力由兩個扶壁承受寬度取 70 米 四剩余水壓力永久作用見圖 737 737 剩余水壓力圖 按規(guī)范第 347 條規(guī)定剩余水頭取 14 平均潮差 1．設(shè)計高水位 430 米考慮暴雨因素可能產(chǎn)生的剩余水頭取 05 米 2．設(shè)計低水位 050 米 3．極端高水位 588 米 不計 4．極端低水位 129 米 五 8 級地震時的主動土壓力標 準值計算偶然作用 主動土壓力系數(shù) 式中 破裂角 地震角 上式可簡化為 計算結(jié)果如表所示 位置 水上 0 30 32 0469 水下 0 60 32 0456 地震時產(chǎn)生的主動土壓力作用 設(shè)計高水位 430m 計算圖示如圖 設(shè)計低水位 050m 計算圖示如圖 圖 738 地震主動土壓力分布 六 30kPa 堆載產(chǎn)生的地震土壓力標準值 710 其中 1 設(shè)計高水位 430m 計算圖示如圖 2 設(shè)計低水位 050m 計算圖示如圖 圖 739 地震 30kPa 荷載主動土壓力分布 七地震慣性力 重力式碼頭沿高度作用于質(zhì)點的水平向地震力標準值按下式計算 式中 綜合影響系數(shù)取 025 集中在質(zhì)點的重力標準值 kN 加速度分布系數(shù)扶壁碼頭按圖 7310 確定 水平地震系數(shù) 8 級地震取 02 圖 7310 重力式碼頭地震加速度系數(shù) 豎向慣性力可按相應(yīng)的水平向地震慣性力算法以豎向地震系數(shù)代替水平地震系數(shù)進行計算具體計算結(jié)果如下表 名稱 設(shè)計 高水位 430m 設(shè)計低水位 050m 1887 1633 54213 96056 5115 7843 10 10 120608 116145 6015 5807 11130 13650 60357 62744 7420 9000 40238 41829 三．碼頭穩(wěn)定驗算 一承載能力極限作用設(shè)計表達式 1．抗滑穩(wěn)定 考慮波浪作用波浪力為主導(dǎo)可變作用時 711 考慮波浪作用堆載土壓力為主導(dǎo)可變作用時 712 式中 2 抗傾穩(wěn) 定 考慮波浪作用波浪力為主導(dǎo)可變作用時 713 考慮波浪作用堆載土壓力為主導(dǎo)可變作用時 714 式中 3．基床承載力計算 715 當 716 當 二作用效應(yīng)組合 持久組合驗算 1．持久組合一設(shè)計高水位 430 米 自重力墻后填料土壓力剩余水壓力堆載土壓力非主導(dǎo)可變作用系纜力非主導(dǎo)可變作用門機后腿重載時的作用主導(dǎo)作用 1 抗滑穩(wěn)定 2．持久組合二設(shè)計低水位 050 米 自重力墻后填料土壓力剩余水壓力堆載土壓力非主導(dǎo)可變作用 系纜力非主導(dǎo)可變作用 門機后腿重載時的作用主導(dǎo)作用 1 抗滑穩(wěn)定 3．持久組合三極端高水位 588 米 自重力墻后填料土壓力剩余水壓力堆載土壓力非主導(dǎo)可變作用 系纜力非主導(dǎo)可變門機后腿重載時的作用主導(dǎo)作用 1 抗滑穩(wěn)定 4．持久組合四極端低水位 129 米 自重力墻后填料土壓力剩余水壓力堆載土壓力非導(dǎo)可變 作用系纜力非主導(dǎo)可變門機后腿重載時的作用主導(dǎo)作用 1 抗滑穩(wěn)定 三扶壁碼頭抗震穩(wěn)定性驗算 按照《水運工程抗震設(shè)計規(guī)范》 JTJ22598 要求進行碼頭抗震穩(wěn)定性計算 抗滑穩(wěn)定 式中 地震土壓力分項系數(shù)取 135 水平向和豎向地震慣性力分項系數(shù)取 10 系纜力分項系數(shù)有利時取 10 不利時取 14 計算面以上水平向和豎向地震主動土壓力的標準值 kN 碼頭面上可變作用標準值乘以地震時組合系數(shù)后所產(chǎn)生的地震主動土壓力標準值在計算面以上的水平向和垂直向的分力 kN 地震時系纜力的組合系數(shù)取 050 靜力計算時系纜力水平 分力標準值 豎向地震慣性力組合系數(shù)取 05 豎向地震慣性力標準值 kN 沿計算面的摩擦系數(shù)設(shè)計值取靜力計算值 抗震調(diào)整系數(shù)取 088 2 抗傾穩(wěn)定 式中 分別為地震主動土壓力的水平分力和垂直分力的標準值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩 分別為碼頭面上可變作用標準值乘以地震時組合系數(shù)產(chǎn)生的水平向和垂直向地震主動土壓力標準值對計算面前趾的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩 分別為計算面以上水平向和垂直向的地震慣性力標準值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆力距和穩(wěn)定力矩 地震時系纜力的組合系數(shù)取 050 系纜力水平分力標準值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆 力矩 結(jié)構(gòu)自重力標準值對計算面前趾的穩(wěn)定力矩 抗震調(diào)整系數(shù)取 115 偶然組合效應(yīng) 組合一設(shè)計高水位時永久作用均載系纜力地震慣性力地震土壓力 抗滑穩(wěn)定 2 抗傾穩(wěn)定 組合二設(shè)計低水位時永久作用均載系纜力地震慣性力地震土壓力 抗滑穩(wěn)定 2 抗傾穩(wěn)定 四地基承載力驗算 根據(jù)前述計算結(jié)果比較極端低水位情況下為控制情況此時的基床頂面應(yīng)力最大基床頂面應(yīng)力通過基床向下擴散擴散寬度為并按直線分布基床底面最大最小應(yīng)力標準值和合力作用點的偏心距按下式計算 式中 基床底面最大應(yīng)力小于其承載力 500kPa 滿足要求 五邊坡穩(wěn)定計 算 扶壁碼頭 1 按比例繪出土坡的剖面圖見圖 7311 按泰勒的經(jīng)驗方法確定最危險滑動面圓心位置參考《土質(zhì)學(xué)與土力學(xué)》圖 88 可得由設(shè)計資料和結(jié)構(gòu)形式可得 7311 土坡剖面圖 2 將滑動土體 BDB 劃分成豎直土條滑動圓弧的水平投影長度為 3872m 分成 5個土條從坡腳 B 開始編號把寬度為 8 m 剩下的為 672 m 3 計算各土條滑動面中心與圓心的連線同豎直線的夾角值 式中 土條 i 的滑動面中心與圓心 O 的水平距離 R 圓弧滑動面 BD 的半徑 dBD 弧的長度 求圓心位置時的參數(shù) 4 從圖中量取各土條的中心高度計算各土條的重力值計算結(jié)果見表 81 5 計算滑動圓弧長度 6353 土坡穩(wěn)定計算結(jié)果 土條編號 土條寬度 土條中心高 土條重力 1 8 1977 983 27 44627 87586 2 8 2087 202138 0 0 202138 3 8 1973 173624 17 50763 166037 4 8 1582 13904 35 7975 113895 5 672 8 59136 58 5015 31337 225