【導讀】內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書

　　

【正文】 篩孔尺寸之半與第三段破碎機排礦口之比 9/13＝ ，查《選礦廠設計》中表 49可知β 9~013 ＝ 。 則：細粒級含量β 9~010 ＝（β 9~08 γ 9 ＋β 9~013 γ 13 ） /γ 10 ＝（ 100＋ ） /＝ 粗粒級含量：β 1810? ＝（β 188? γ 9 ＋β 1813? γ 13 ） /γ 10 篩孔尺寸與第二段破碎機排礦口之比 18/29＝ ，查《選礦廠設計》中表 46可知β 188? ＝ 。 篩孔尺寸與第三段破碎機排礦口之比 18/13＝ ，查《選礦廠設計》中表 49可知β 1813? ＝ 。 則：粗粒級含量：β 1810? ＝（β 188? γ 9 ＋β 1813? γ 13 ） /γ 10 ＝（ 100+ ） /＝ （ 3）篩分效率 E＝ 65％ （ 4）根據篩子的工作條 件，查表確定校正系數(shù)為： K1 =。 K2 =。 K3 =。 K4 =。 K5 =。 K6 =。 (5) 所需篩子的有效篩分面積： F1 =Q/ (K1 K2 K3 K4 K5 K6 ) =( ) = 篩子的幾何面積 F＝ F1 /＝ ＝ m2 根據計算結果取圓振動篩 YAH2148 一臺，幾何面積為 (2 9 )m2 。 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 24 篩分設備選擇結果 篩分設備選擇見表 33。 表 33 設備選擇計算表 破碎設備方案比較 方案二：原礦最大粒度為 600mm, 破碎最終產物粒度為 15mm。工作制度：每天三班，每班 6h。粗、中、細破碎比分別為： 、 、 ,改變初碎設備。 方案三：原礦最大粒度為 600mm,破碎最終產物粒度為 15mm。工作制度：每天三班，每班 。粗、中、細破碎比分別為： 、 、 。 方案四：原礦最大粒度為 600mm,破碎最終產物粒度為 15mm。工作制度：每天三班，每班 6h。粗、中、細破碎比分別為： 、 、 。 破碎設備方案對比見表 31。 表 31 破碎設備方案對比結果表 方案 工藝段 設備名稱與規(guī)格 臺數(shù) 負荷率 功率/KW 質量 /t Ⅰ 粗碎 PXZ700/100 旋回破碎機 1 65 155 中碎 PYY1650/285 彈簧標準型圓錐破碎機 1 67 155 細碎 PYD1750彈簧短頭型圓錐破碎 機 2 70 155 2 2 Ⅱ 粗碎 PJ1200 1500 鄂式破碎機 1 60 160 中碎 PYY1650/285 單缸液壓標準圓錐 1 67 155 序號 作業(yè)名稱 設備名稱 及規(guī)格 臺 數(shù) 篩孔 mm 需要的 面積 m2 選擇的 面積 m2 流程的給礦量t/h 篩分 效率 % 負荷 率 % 1 粗篩 固定棒條篩 2 中篩 H1735 重型 振動篩 1 45 294 80 75 3 細篩 YAH2148 圓 振動篩 2 18 2 9 65 65 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 25 細碎 PYD1750彈簧短頭型圓錐破碎 機 2 70 155 2 2 Ⅲ 粗碎 PXZ700/100 旋回破碎機 1 71 155 中碎 PYY1650/285 彈簧標準型圓錐破碎機 1 72 155 細碎 PYD1750彈簧短頭型圓錐破碎 機 2 83 155 2 2 Ⅳ 粗碎 PXZ700/100 旋回破碎機 1 58 110 中碎 PYY1650/285 彈簧標準型圓錐破碎機 1 70 155 細碎 PYD1750彈簧短頭型圓錐破碎 機 2 70 155 2 2 根據方案比較結果可知，方案一設備投資少，電耗低，設備負荷率均衡，選定方案一。 破碎設備選擇結果 表 32 破碎設備選擇計算表 序號 作業(yè)名稱 設備名稱及規(guī)格 臺數(shù) 設備允許給礦粒度 mm 設計給礦粒度 mm 排礦口mm 最大排礦力度 mm 設備處理量 t/h?臺 流程給礦量 t/h?臺 負荷率 % 1 粗碎 PXZ700/100 旋回破碎機 1 580 580 100 130 72 2 中碎 PYY1650/285 標準圓錐破碎機 1 240 181 29 50 75 3 細碎 PYD— 1750 短頭圓錐破碎機 2 85 12 15 2 78 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 26 第 4 章 磨礦流程計算與設備選擇 磨礦流程的計算 檢查分級溢流 +磨礦粉礦返砂1114151617圖41 磨礦流程圖及編號 原始指標 (1)磨礦車間生 產能力： Q=5000/24= t/h (2)給礦粒度為： 150mm(，含量為 8%） (3)磨礦細度： 含量占 67% (4)循環(huán)負荷： C=320% (5)年工作 330 天 ,日工作三班 ,每班工作 8小時 流程計算 Q11=5000/24= （ t/h） Q17=Q11= （ t/h） 式中 C—— 磨機循環(huán)負荷，由表 49,47可知 C=250%～ 600%，取 C=320%， Q16=CQ11=320% = （ t/h） Q14=Q15=Q11+Q16=+= t/h， r16=r11+C=420 （ %） 磨礦設備的選擇和計算 (1) 設計條件： 1) 給礦量： Q=2) 磨礦細度： % 占 67% 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 27 3) 給礦粒度： 150mm 4) 給礦細度： 占 8% 5) 中等可碎性礦石 (2) 現(xiàn)場條件： 磨礦流程采用一段閉路磨礦 ,給入磨礦機的礦石粒度為 20～ 0mm，其中 級別含量為 6％，磨礦細度為 ( 含量占 72％ )，應用φ 2700 3600mm 格子型球磨機，每臺處理能力為 40t/h.,磨礦機的單位生產能力 ( 級別計算 )q0=40 (67%8%)/= m3。 根據磨礦細度（ ）不超過 72%，宜采用一段閉路磨礦流程，磨礦機采用格子型，初步選擇 MQG3200 3600， MQG3600 3900， MQG3600 4500，MQG3200 4500 球磨機進行計算和方案比較。 (3) 計算不同規(guī)格球磨機的 q值 q=q0K1K2K3K4 式中 q—— 設計磨機按新生成計算級別計的單位容積生產能力， t/（ m3 h）； q0—— 現(xiàn)場磨機按新生成計算級別計的單位容積生產能力， q0=（ m3 h）； K1—— 被磨礦石的磨礦難易系數(shù)，查表 513可得 K1=； K2—— 磨礦機直徑校正系數(shù)，由表 515 確定； K3—— 設計磨機的型式校正系數(shù)，由表 516，得 K3=； K4—— 設計與現(xiàn)場生產磨礦機給礦粒度、產品粒度差異系數(shù)，可近似按下式計算： K4=m/m＇ 式中 m—— 設計磨機按新生成計算級別計的不同給礦粒度、產品粒度條件下的相對生產能力，查表 517可知 m=； M＇ —— 現(xiàn)場 磨機按新生成計算級別計的不同給礦粒度條件下的相對生產能力，查表 517可知 m＇ =； 故 K4=m/m＇ =對 MQG3200 3600 球磨機， K2由表 515 可知 K2= q= =（ m3 h） V=Q 流 (β 2β 1)/q= ()/=（ m3） 對 MQG3200 4500 球磨機， K2由表 515 可知 K2= q= = t/（ m3 h） V=Q 流 (β 2β 1)/q= ()/=（ m3） 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 28 對 MQG3600 3900 球磨機， K2由表 515 可知 K2= q= = t/（ m3 h） V=Q 流 (β 2β 1)/q= ()/=（ m3） 對 MQG3600 4500 球磨機， K2由表 515 可知 K2= q= = t/（ m3 h） V=Q 流 (β 2β 1)/q= ()/=（ m3） (4) 計算不同規(guī)格球磨機的臺數(shù) n=Q（β 2β 1） /（ qv） 式中 Q=，β 2= ，β 1= 對 MQG3200 3600 球磨機， q=（ m3 h）， V0= （ m3） n= ()/（ ） = 取 n=4 臺 η =V/(nV0) 100%=(4 ) 100%=% 對 MQG3200 4500 球磨機， q= t/（ m3 h）， V0=31 （ m3） n= ()/（ 31） = 取 n=3 臺 η =V/(nV0) 100%=(3 31) 100%=% 對 MQG3600 3900 球磨機， q= t/（ m3 h）， V0=36 （ m3） n= ()/（ 36） = 取 n=3 臺 η =V/(nV0) 100%=(3 36) 100%=% 對 MQG3600 4500 球磨機， q= t/（ m3 h）， V0=41 （ m3） n= ()/（ 41） = 取 n=3 臺 η =V/(nV0) 100%=(3 41) 100%=% (5) 磨機方案比較 磨機方案比較見表 41。 表 41 磨機方案對比 根據方案比較結果可知，方案Ⅱ更優(yōu)，且便于配置，故選用方案Ⅱ，即選用 MQG3200 4500 格子型球磨機 3臺。 方 案 球磨機規(guī)格 臺 數(shù) 負荷率（ %） 單臺重量 /t 功率 /KW/臺 Ⅰ MQG3200 3600 4 630 Ⅱ MQG3200 4500 3 136 800 Ⅲ MQG3600 3900 3 145 1000 Ⅳ MQG3600 4500 3 152 1250 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 29 分級設備的選擇與計算 已選定 MOG3200 4500 格子型球磨機 3 臺，根據 1臺磨機對應 1臺分級機，便于配置，則選用 3臺分級機。設計給礦量為 ，返砂量為 600t/h，礦石密度為 ，分級機溢流細度 67%。 (1) 根據分 級機溢流細度可采用高堰式分級機。每臺的生產能力為： Q= （ t/h） 計算螺旋分級機的直徑 D=+ [24 Q/(m k1 k2)]1/2 式中 m—— 螺旋分級機螺旋個數(shù)， m=2； K1—— 礦石密度校正系數(shù)，按下式計算。 K1=1+（δ 1δ 2） =1+（ ） = 式中 δ 2—— 設計的礦石密度（ t/m3） δ 2= （ t/m3）； δ 1—— 標準礦石密度，一般取 （ t/m3）； K2—— 分級粒度校正系數(shù)，查 表 518,410可知 K2=； 故 D=+ [24 (2 )]1/2=3 （ m） 選用 2FG30φ 3000型高堰式雙螺旋分級機 3臺 (2) 按返砂量計算分級機的生產能力 Q=135mk1nD3/24 式中 n—— 螺旋轉數(shù)，由附表 26 可知 n=； M、 k D—— 意義同前。 故 Q=135 2 33/24=Q14= （ t/h） 由工藝流程計算結果可知，分級機選擇符合要求。 (3) 選擇結果 分級設備選擇結果見表面 42。 表 42 分級設備選擇計算表 作業(yè)名稱 設備名稱及規(guī)格 臺數(shù) 給礦 粒度 mm 溢流 粒度 mm% 礦石密度 t/m3 設備處理量 t/h臺 流程給礦量 t/h 負荷率 % 分級溢流 2FG30Φ 3000高堰式雙螺旋分級機 3 15 67 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 30 第 5 章 選別流程計算 選別流程的計算 (1) 選別流程圖 已知條件： 原礦含鉛、鋅兩金屬， Q17=Q11=,β 17＝ ％，β ’17＝ ％，γ 17＝ 100％，ε 17＝ 100％，最終產物為鉛精礦，鋅精礦，其中鉛精礦β 35＝ 71％，ε 35＝ 91％，鋅精礦β ’54＝ ％，ε ’54＝ 92％。 Np=C(npap)=3（ 3015）＝ 45 。 β 17＝ β ’ 17= β 19= β ’ 19= β 24= β ’ 24= β 27= β ’ 27= β 30=