【正文】 61972 13818 表 64 B、 C 柱彎矩計算表 層號 hi /m K V ∑Dij Di/∑Dij Di Vi y yh Mc 上 Mc 下 Mb 總 5 50666 14028 4 50666 14028 3 50666 14028 2 50666 14028 1 61972 17168 表 65 風(fēng)載作用下柱端剪力和軸力計算 圖 層次 AB,CD 梁剪力計算 BC 梁剪力計算 柱軸力計算 M1 M2 l VA,D M3 M4 l VB,C A,D 柱軸力 B,C 柱軸力 5 3 4 3 3 3 2 3 1 3 重慶 大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 36 圖 62 風(fēng)荷載作用下框架的彎矩剪力及軸力圖 地震荷載計算 橫向自振周期的計算 橫向自振周期的計算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法。 基本自振周期 T1（ s）可按下式計算： T1= （ uT） 1/2 (67) 注： uT 假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值 Gi 作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移。 ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。 uT按以下公式計算： VGi=∑Gk (68) （ △ u） i= VGi/∑D ij (69) uT=∑（ △ u） k (610) 注： ∑D ij 為第 i 層的層間側(cè)移剛度。 （ △ u） i為第 i 層的層間側(cè)移。 （ △ u） k為第 k 層的層間側(cè)移。 s 為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 重慶 大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 37 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計算過程見下表，其中第 四 層的 Gi為 G4和 Ge之和。 表 66 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計算 層次 Gi（ KN） ∑D i（ N/m） △ ui（ m） ui（ m） 5 759990 10－ 3 10－ 3 4 759990 10－ 3 10－ 3 3 759990 10－ 3 10－ 3 2 759990 10－ 3 10－ 3 1 929580 10－ 3 10－ 3 T1= （ uT） 1/2 =(10－ 3)1/2 =(s) 水平地震作用及樓層地震剪力的計算 本結(jié)構(gòu)高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比 較均勻，變形以剪切型為主，故可用 底部剪力法 計算水平地震作用，即： 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 Geq Geq=∑Gi =（ +3+） =（ KN） 計算水平地震影響系數(shù) а1 查表得二類場地近震特征周期值 Tg=。 查表得設(shè)防烈度為 7 度的 аmax= 結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 FEk FEk=а1Geq = =（ KN） 因 ==＞ T1=，所以 不 考慮頂部附加水平地震作用。 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計算： Fi=GiHiFEk（ 1δn） /（ ∑GkHk） (611) 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi為 Vi=∑Fk（ i=1， 2， …n ） (612) 計算過程如下表： 重慶 大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 38 表 67 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 層次 Hi（ m） Gi（ KN） GiHi（ KNm） GiHi/∑GjHj Fi（ KN） Vi（ KN） 5 4 3 2 1 ∑ 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： 圖 63 水平地震 剪力 作用分布 多遇水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（ △ u） i和頂點(diǎn)位移 u i分別按下列公式計算： （ △ u） i = Vi/∑D ij (613) u i=∑（ △ u） k (614) 各層的層間彈性位移角 ζe=（ △ u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的重慶 大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 39 框架，層間彈性位移角限值 [ζe]1/550。 計算過程如下表： 表 6－ 8 橫向水平地震作用下的位移驗算 層次 Vi（ KN） ∑D i（ N/mm） △ ui （ m） ui（ m） hi（ m） ζe=（ △ u） i /hi 5 759990 1/2446 4 759990 1/1528 3 759990 1/1193 2 759990 1/1040 1 929580 1/1197 由此可見，最大層 間彈性位移角發(fā)生在第 二 層， 1/10401/550，滿足規(guī)范要求。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算 計算 5 號 軸線橫向框架 的 內(nèi)力： 表 69 各層柱端彎矩及剪力計算（ A、 D 柱 ） 層次 hi（ m） Vi（ KN） ∑D ij（ N/mm） 1,4 號 柱 Di1 （ N/mm） Vi1 （ KN） k y （m） M 上 （ KNm ） M 下 （ KNm ） 5 759990 11305 4 759990 11305 3 759990 11305 2 759990 11305 1 929580 13818 表 610 各層柱端彎矩及剪力計算（ B、 C 柱） 層次 hi（ m） Vi（ KN） ∑D ij（ N/mm） 2， 3 號柱 Di2 （ N/mm） Vi2 （ KN） k y （ m） M 上（ KNm） M 下（ KNm） 重慶 大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 40 5 759990 14028 4 759990 14028 0． 50 3 759990 14028 2 759990 14028 0． 50 1 929580 17168 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計算： M l b=i l b（ Mbi+1， j + M u i， j） /（ i l b+ i r b） (615) M r b=i r b（ Mbi+1， j + M u i， j） /（ i l b+ i r b） (616) V b=（ M l b+ M r b） / l (617) Ni=∑（ V l b V r b） k (618 ) 具體計算過程見下表： 表 611 梁端彎矩、 剪力及柱軸力的計算 層次 AB 梁 BC 梁 BC 梁 柱軸力 M1b M2b l Vb M3b M4b l Vb 邊柱 N 中柱 N 5 3 4 3 3 3 2 3 1 3 重慶 大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 41 圖 64 地震 荷載作用下框架的彎矩剪力及軸力圖 重慶 大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 42 7 框架 的內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級： 根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為 三 級抗震等級。 框架梁內(nèi)力組合： 本方案考慮了 七 種內(nèi)力組合，即 + ,*SGk+*SWk , *SGk+**(SQk+SWk), *SGk+*SEk, *SGk+*(*SQK+*SWK) , 考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取 ），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。 εvb梁端剪力增大系數(shù)， 三 級取 。 梁 柱 的內(nèi)力組合 重慶 大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 43 表 71 梁的內(nèi)力組合 層次 截面 位置 內(nèi)力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+ *SQk *SGk+ *SWk *SGk+ **(SQk+SWk) *SGk+*SEk *SGk+ *(*SQK+ *SWK) Mmax 及相應(yīng) V Mmin 及相應(yīng) V Vmax 及相應(yīng) M 5 AB 左 M V AB 中 M AB 右 M V BC 左 M V BC 中 M 4 AB 左 M V AB 中 M AB 右 M V BC 左 M V BC 中 M 3 AB 左 M V AB 中 M