【正文】 速率。 ③ 沉淀效果好。 CASS 工藝在沉淀階段幾乎整個反應池均起沉淀作用，沉淀階段的表面負荷比普通二次沉淀池小得多，雖然有進水的干擾，但其影響很小，沉淀效果較好。 ④ 運行靈活，抗沖擊能力強，可實現不同的處理目標。 CASS 工藝在設計時已考慮流量變化的因素，能確保污水咋系統內停留預定的時間后經沉淀排放，特別是 CASS 工藝可以通過調節(jié)運行周期來適應進水量和水質的 變化。 ⑤ 不易發(fā)生污泥膨。 ⑥ 適用范圍廣，適合分期建設。 CASS 工藝可以應用于大型、中型及小型污水處理工程，比 SBR 工藝適用范圍更廣泛。 ⑦ 剩余污泥量小，性質穩(wěn)定。傳統活性污泥法的泥齡僅 2～ 7 天，而 CASS 法泥齡為 25～ 30 天，所以污泥穩(wěn)定性好，脫水性能佳，產生的剩余污泥少。去除 1 ㎏ BOD 產生 ～ ㎏剩余污泥，僅為傳統法的 60%左右。 ⑧ 生化池分為生物選擇器、厭氧區(qū)和主曝氣區(qū)，利用生物選擇器及厭氧區(qū)對磷的釋放、反硝化作用以及對進水中有機底物的快速吸附及吸收作用，增強了系統的穩(wěn)定性；進水 沉砂池 CASS 池 回流污泥 排放 剩余污泥 圖 CASS工藝流程圖 格柵 本科畢業(yè)設計（論文） 第 11 頁 同時，曝氣區(qū)和靜止沉淀的過程中都同時進行著消化和反硝化反應，因而具有脫氮除磷的作用。 ⑨ 自動化程度高，保證出水水質。 CASS 工藝主要缺點為：設備閑置率高，因采用降堰排水，水頭損失大；由于自動化程度高，故對操作人員的素質要求也高。 三種 污水處理 工藝方案 具體 比較如下表 ： 表 三種工藝方案比較如下表 工藝 內容 A2/O 奧貝爾（ Orbal）氧化溝 CASS 工藝 技術可行性 先進、成熟、應用廣 先進、成熟、應用廣 先進、成熟、應用廣 水質指標 出水水質好、穩(wěn)定易于深度處理，對 外界條件變化有一定的適應性 出水水質好、穩(wěn)定易于深度處理，對外界條件變化的適應性較好 出水水質好、穩(wěn)定易于深度處理，對外界條件變化的適應性較好 基礎建設費用 較高 高 高 運行費用 較高 高 較高 運行 管理 運轉 操作單元較多復雜 操作單元較少方便 操作單元較少方便 維修 設備多、維修量 大 設備少、維修量低 設備少、維修量低 占地 較大 較大 較小 要求管理水平 高 高 較高 環(huán)境影響 噪音較大、臭味較小 噪音小、臭味較小 噪音較大、臭味較小 工藝方案選擇 綜上所述， 此 三種方法都能達到 除 磷脫氮的效果，且出水水質良好，但相對而言，CASS 工藝一次性投資較少，占地面積較小，運行靈活，抗沖擊能力強，可實現不同的處理目標，不易發(fā)生污泥膨，剩余污泥量小，性質穩(wěn)定。 A/A/O 法除磷效果難于再行提高，污泥增長有一定的限度，不易提高，特別是當 P/BOD 值高時更是如此 。脫氮效果也難于進一步提高，運行費用高。 本科畢業(yè)設計（論文） 第 12 頁 從節(jié)約投資、處理效果及運行管理方面考慮， 結合項目時間情況， 本次設采用周期循環(huán)曝氣活性污泥法（ CASS）工藝。 處理程度計算 CODcr的處理程度 %100???iei C CCE （ ） 式中 E—CODcr 的處理程度 ， （％） Ci—未處理污水中 CODcr 的平均濃度，（ mg/L） Ce—允許排入水體的已處理污水中 CODcr 的平均濃度，（ mg/L） %%100320 60320 ????E 溶解性 BOD5的處理程度 %100???iei C CCE （ ） 式中 E—BOD5的處理程度 ， （％） Ci—未處理污水中 BOD5的平均濃度，（ mg/L） Ce—允許排入水體的已處理污水中 BOD5的平均濃度，（ mg/L） %%100180 20180 ????E SS 的處理程度 %100???iei C CCE （ ） 式中 E—SS 的處理程度 ， （％） Ci—未處理污水中 SS 的平均濃度，（ mg/L） Ce—允許排入水體的已處理污水中 SS 的平均濃度，（ mg/L） %%100200 20200 ????E 本科畢業(yè)設計（論文） 第 13 頁 TN 的處理程度 %100???iei C CCE （ ） 式中 E—TN 的處理程度 ， （％） Ci—未處理污水中 TN 的平均濃度，（ mg/L） Ce—允許排入水體的已處理污水中 TN 的平均濃度，（ mg/L） %%10040 2040 ????E NH3N 的處理程度 %100???iei C CCE （ ） 式中 E—NH3N 的處理程度 ， （％） Ci—未處理污水中 NH3N 的平均濃度，（ mg/L） Ce—允許排入水體的已處理污水中 NH3N 的平均濃度，（ mg/L） %%10030 830 ????E TP 的處理程度 %100???iei C CCE （ ） 式中 E—TP 的處理程度 ， （％） Ci—未處理污水中 TP 的平均濃度，（ mg/L） Ce—允許排入水體的已處理污水中 TP 的平均濃度，（ mg/L） 本科畢業(yè)設計（論文） 第 14 頁 第三章 設計計算 粗格柵設計計算 設計說明 處理規(guī)模： 16000 m3/d 總變化系數： z ? （ ） 式中 Kz —總變化系數 Q—平均日平均時污水流量 （ L/s），當 Q5 L/s 時， Kz =；當 Q1000 L/s時， Kz =。 已知： Q = 16000 m3/d = m3/s = 185L/s ??zK 最大時流量（最大設計流量）： smQKQ z / 8 3m a x ????? sLQKQ z /2 8 8 5m a x ????? 功能：去除廢水中較大的懸浮物、漂浮物、纖維物質和固體顆粒物質，以保證后續(xù)處理單元和水泵的正常運行，減輕后續(xù)處理單 元的處理負荷，防止堵塞排泥管道。 數量 : 一座 , 渠道數兩條 柵條的間隙數 bhvQn ?s inm a x? （ ） 式中 Qmax 最大設計流量， Qmax = m3/s ? 格柵傾角，取 ? ＝ 60 b 柵條間隙， m， 取 b＝ 25 mm 本科畢業(yè)設計（論文） 第 15 頁 n 柵條間隙數，個 h 柵前水深， m，取 h＝ v 過柵流速， m/s，取 v＝ 。 則 60s ????n ＝ 取 33 個 柵槽寬度 設柵條寬度 S＝ 10 ?（ ） 則柵槽寬度 B＝ S(n1)+bn+ （ ） ＝ (331)+33+ ＝ 由柵槽寬度 B 可以知道，柵槽寬度較寬，為了便于檢修，可以設置兩套粗格柵，則每套粗格柵柵條間隙數為 33/2 ≈17個。 則單個柵槽寬度 B＝ S(n1)+bn+ ＝ (171)+17+2 ＝ m 選用 FH900 型旋轉式機械格柵除污機，具體參數見表 。 表 FH900 型型旋轉式格柵除污機參數 型號 格柵寬度/mm 柵條間距 /mm 適用槽寬/m 電機功率/KW 格柵傾角 耙行速度 /（ m/min） FH900 900 25 1000 60186。 數量：兩臺 粗格柵圖如下圖 所示： 本科畢業(yè)設計（論文） 第 16 頁 圖 粗格柵設計計算示意圖 進水渠道漸寬部分的長度 設進水渠寬 B1=，其漸寬部分開角度 a1=20186。 111 2 ?tg BBL ?? = ?202 tg? = m （ ） 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 212 LL ? = = （ ） 過柵水頭損失 01 khh ? ??? s i n2g 20 ?h （ ） 試中 h1—過柵水頭損失， m； H0—計算水頭損失， m； g —重力加速度， ； k —系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增大的倍數，一般 k =3； ? —阻力系數，與柵條斷面形狀有關， 3/4b ??????? S?? ，當為矩形斷面時， ? ＝ 。為了避免造成柵前涌水，故將柵后槽底下降 h1作為補償見圖 4。 本科畢業(yè)設計（論文） 第 17 頁 kSh ??? s in2gb 23/41 ??????? （ ） 360s i n 23/41 ?????????? ?h＝ m 柵后槽總高度 設柵前渠道超 高 h2 = H = h + h1 + h2 （ ） = + + = m 式中 H—柵后槽總高度， m h—柵前水深， m 柵槽總長度 ? 121 HLLL ????? （ ） ?06tg ????? = m 每日柵渣量計算 W 在格柵間隙 25mm的情況下，設柵渣量為每 1000 m3污水產 m3。 W = 10 0 086 4 001m a x ??zK WQ （ ） = ? ?? = m3/d W m3/d， 所以宜采用機械清渣。 泵站的設計計算 泵房規(guī)范要求 1）污水泵站的設計流量，應按泵 站進水總管的最高日最高時流量計算確定。 2）單獨設置的泵站與居住房屋和公共建筑物的距離，應滿足規(guī)劃、消防和環(huán)保部門的要求。泵站的地面建筑物造型應與周圍環(huán)境協調，做到適用、經濟、美觀，泵站內應綠化。 本科畢業(yè)設計（論文） 第 18 頁 3）泵站室外地坪標高應按城鎮(zhèn)防洪標準確定，并符合規(guī)劃部門要求；泵房室內地坪應比室外地坪高 ～ ；易受洪水淹沒地區(qū)的泵站，其入