【導讀】本人聲明，所呈交的論文是本人在導師的指導下獨立完成的研究成果。成果,也不包含本人已用于其他學位申請的論文或成果。對本文的研究作出重要貢獻。的個人和集體，均已在文中以明確方式表明。本人完全意識到本聲明的法律后果由本。向國家有關部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文。盡我所知，除文中特別加以標注。和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，了明確的說明并表示了謝意。的規(guī)定，即：按照學校要求提交畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版本；在不以贏利為目的前提下，學校可以公布論文的部分或全部內(nèi)容。涉密論文按學校規(guī)定處理。究以提高復合材料的抗沖擊性能顯得尤為重要。及玻纖含量對復合材料泡沫夾層結構抗沖擊性能的影響。為率%，是所有試樣中壓縮強度損失率最小的。這是因為玻纖含量是33%，發(fā)。擊時所產(chǎn)生的能量，使得試樣抗沖擊能力更強。

　　

【正文】 側壓力 max（ N） 沖擊后壓縮強度 /KPa 壓縮強度損失率 /% 3003 1001 3333 1111 3454 3901 4103 側壓力 max（ N） 沖擊后壓縮強度 /KPa 1667 1906 2533 2788 926 3117 1039 南昌航空大學學士學位論文 25 表 02 沖擊后試樣相關數(shù)據(jù) 壓縮強度損失率 /% 側壓力 max（ N） 沖擊后壓縮強度 /KPa 壓縮強度損失率 /% 842 1151 1577 1777 2178 726 沖擊能量（ J） 玻 纖 含 量 33%（ 8 層） 發(fā)泡度 60% 70% 80% 90% 100% 0 側壓力 max（ N） 原始壓縮強度 /KPa 壓縮強度損失率 /% 7511 0 7540 0 7594 0 7634 0 7723 0 側壓力 max（ N） 沖擊后壓縮強度 /KPa 壓縮強度損失率 /% 6655 6763 6941 7039 7221 2407 側壓力 max（ N） 沖擊后壓縮強度 /KPa 壓縮強度損失率 /% 5250 1750 5587 6159 2053 6474 2158 6951 2317 側壓力 max（ N） 沖擊后壓縮強度 /KPa 壓縮強度損失率 /% 4304 4735 4822 5504 5877 1959 側壓力 max（ N） 沖擊后壓縮強度 /KPa 壓縮強度損失率 /% 2381 2993 3478 4161 1387 4634 側壓力 max（ N） 沖擊后壓縮強度 /KPa 壓縮強度損失率 /% 1442 2089 2597 3054 1018 3452 南昌航空大學學士學位論文 26 由 表 01 和表 32 的實驗數(shù)據(jù)可繪制曲線圖 33 和圖 34。 圖 33 為六層玻纖含量沖擊壓縮損失率相 關曲線圖（ B、 C、 D、 E、 F 五條曲線分別表示復合材料泡沫夾層結構在受到 、 、 、 、 能量沖擊的情況下，隨著泡沫夾層結構發(fā)泡度的增加其沖擊后壓縮強度損失率不同的五條變化曲線圖） 圖 33 試樣沖擊前后壓縮強度損失率變化曲線圖 圖 34 為八層玻纖含量沖擊壓縮損失率相關曲線圖（ B、 C、 D、 E、 F 五條曲線分別表示復合材料泡沫夾層結構在受到 、 、 、 、 能量沖擊的情況下，隨著泡沫夾層結構發(fā)泡度的增加其沖擊后壓縮強度損失率不同的五條變化曲線圖） 南昌航空大學學士學位論文 27 圖 34 試樣沖擊前后壓縮強度損失率變化曲線圖 根據(jù)圖 33 和圖 34 可知，其中 6 層玻纖含量的復合材料泡沫夾層結構試樣和8 層玻纖含量的復合材料泡沫夾層結構試樣發(fā)泡度為 100%時的沖擊后壓縮強度損失率是所有試樣中最小的，其沖擊壓縮強度損失率分別為 %和 %。 隨著聚氨酯泡沫發(fā)泡度的增加，當復合材料泡沫夾層結構試樣受到?jīng)_擊時，試樣中的泡沫夾層結構能夠有效 地 吸收的能量會 變大，對試樣起到良好的保護作用，使得復合材料泡沫夾層結構沖擊后壓縮強度損失率達到最小。 而隨著玻纖含量的增加，試樣剛度增大， 彈性性能增加，但由于試樣受到?jīng)_擊時，試樣中的泡沫夾層結構能夠有效地提高 材料的抗沖擊性。 復合材料不同于金屬材料，其內(nèi)部發(fā)生塑性變形的能力受到很大的限制，且纖維增強復合材料具有良好 的彈性，屬于彈性材料。 當沖擊高度的增加，沖擊能量的變大，試樣中的泡沫夾層結構受沖擊的能量超過其本身允許的損傷容限時，泡沫夾層結構對整個復合材料泡沫夾層結構并不能起到良好的保護作用。其中一部沖擊動能轉變?yōu)榭苫謴偷膹?性應變能，另一部分能量被材料吸收，造成了不可恢復的損傷。 南昌航空大學學士學位論文 28 4 結論 本論文采用手糊成型制作復合材料泡沫夾層結構，然后進行了沖擊損傷測試和機理分析，得出以下結論： （ 1）在泡沫夾層結構發(fā)泡度相同的情況下，增加復合材料泡沫夾層結構中玻纖的含量，會使得復合材料泡沫夾層的剛度增加，能夠有效地提高材料的抗沖擊性能。 （ 2）當復合材料泡沫夾層結構中玻纖含量相同的情況下，增加復合材料泡沫夾層結構中泡沫夾層結構的發(fā)泡度，有利于吸收沖擊時產(chǎn)生的能量，對復合材料泡沫夾層結構能夠起到良好的 保護作用，使得復合材料泡沫夾層結構的抗沖擊性能更強。 南昌航空大學學士學位論文 29 5 參考文獻 [1]陳華輝 ,鄧海金，李明等現(xiàn)代復合材料 [M].北京中國物資出版社 , 1998 . [2]沈觀林 ,胡更開 .復合材料力學 [M].北京 :清華大學出版社 , 20xx: 1112. [3]牛春勻 (美 ).實用飛機復合材料結構設計與制造 [M].程小全 ,張紀奎譯 .北京 :航空工業(yè)出版社 ,20xx. [4]王士杰 . 復合材料力學導引 [M]. 重慶 :重慶大學出版社 , 1987. [5]Takeda N, Serakowski RL, Malvern LE. Transverse crack in Glass/Epoxy crossply laminates impacted by projectiles[J]. Journal of Material Science, 1981, 16: 20xx20xx. [6]Joshi SP, Sun CT. Impact induced fracture in a laminated posites[J]. Journal of Material Science, 1985, 19: 5166. [7]Delbrey J, Database of mechanical properties of textile posites[R]. Hampton, Virginia :National Aeronautics and Space Administration Langley Research Center, 1991. [8]GIUSEPPE Sala. Post impact behavior of aerospace posites experiments and simulations[J].Composites, 1997, 28B: 5 6. [9] MILA87221, Military Specification Aircraft Structure General Specification[S]. 1985. [10]趙渠森 ,趙攀峰 . 真空輔助成型技術 (一 ) [J]. 高科技纖維與應用 , 20xx, 27( 3 ) :22 27. [11]劉麗妍 ,黃故 .增強聚丙烯復 合 材 料薄板的抗沖擊性能 [J]. 紡織學報 ,20xx,28(3):38 41. [12]宮平 ,王慧軍 ,李華 ,等 . 玻璃纖維復合材料抗彈性能的研究 [J]. 20xx,32( 1 ) :1922. [13]禹建華 . FRP/金屬混雜層合板低速沖擊損傷數(shù)值分析 [D].武漢 :華中科技大學 ,碩士學位論文 ,20xx。 南昌航空大學學士學位論文 30 致 謝 本論文是在指導老師謝小林老師的悉心指導下完成的。謝老師淵博的專業(yè)知識，嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度，精益求精的工作作風，誨人不倦的高尚師德，嚴于律己、寬以待人的崇高風范， 樸實無華、平易近人的人格魅力對我影響深遠。不僅使我掌握了基本的研究方法，還使我明白了許多待人接物與為人處世的道理。本論文從選題到完成，每一步都是在謝老師的指導下完成的，傾注了謝老師大量的心血。在此，謹向謝老師表示崇高的敬意和衷心的感謝。 本人 要感 謝 范紅青老師指導本人使用微機控制電子萬能試驗機 。感謝實驗室的吳俊杰和鄭浩同學在于 超聲探傷 方面的 指導 ， 以及其他同學的關心和無私幫助。 最后 ， 再次感謝所有在畢業(yè)設計過程中幫助過我的每一位老師和同學，以及在畢業(yè) 設計 過程 中被我引用或參考的 文獻 的作者。