【導讀】設計介紹了一套規(guī)模為900t/d浮法玻璃生產線的工藝流程，在設計過程中，前浮法生的較高水平。

　　

【正文】 的百分數(shù)計算，一般在 45%~55%。則 nB/[d1+(n1)d2+1]=45%,式中n為小爐對數(shù)； B 為小爐口寬度， d1為前臉到 1小爐中心線的距離， d2為小爐中心線的距離，噴出口寬度與高度的比值在 ~ 左右，噴出口的旋升高一般取1/10~1/8。 （ 6）蓄熱室結構設計 蓄熱室長度決定與小爐的對數(shù)和間距 ，用 L=d1+(n1)d2+d3 計算，式中 d1為1小爐中心線到蓄熱室前端墻內側的距離，一般取 ~ 或 d1=d2/2； n小爐對數(shù)； d2小爐中心線距離， d3末對小爐中心線到蓄熱室后端墻內側的距離，一般取d3=d1。設計蓄熱室尺寸就是設計蓄熱室格子尺寸，高度和寬度的適宜比值為~。 （ 7）火焰空間計算 火焰空間是由胸墻、大碹。前臉墻和后山墻組成的空間體系。其長度與窯池相等，其寬度比窯池寬 200~300mm?；鹧婵臻g高度由胸墻高度和窯碹碹股高度合成。 各部位主要結構尺寸見表 湖南科技大 學本科生畢業(yè)設計 23 表 熔窯的主要結構尺寸 單位（ m/m2） 胸墻高度的計算，必須滿足火焰空間使燃料完全燃燒。如容積太 小 火焰不能充分伸展，造成燃料不能完全燃燒，達不到所要求的溫度，即浪費了燃料，提高投料口 寬度 長度 玻璃液深度 熔化帶 寬度 長度 玻璃液深度 熔化面積 澄清帶 寬度 長度 玻璃液深度 澄清面積 卡脖 寬度 長度 玻璃液深度 卡脖面積 冷卻部 冷卻部 寬度 長度 玻璃液深度 冷卻部面積 小爐 小爐對 1~7小爐口內寬 8小爐口內寬 8 蓄熱室 內寬 總長度 格子體體積 窯體總長度 長度 湖南科技大 學本科生畢業(yè)設計 24 了成本。胸墻太高則散熱量大也不利于生產。浮法窯燒重油其胸墻高度在1500~2020mm。根據(jù)各方面情況，取 1800mm。 窯碹碹股高度計算，根據(jù)熔窯的結構，在保證大碹足夠強度的情況下，大碹應盡量低，因為股跨越大，熔 窯散熱量也就越大，經計算，本設計煌碹升高取113/1000。 火焰空間設計合理與否常 采 用熱負荷的指標來核定其容積?；鹧婵臻g的熱負荷值是指單位空間容積每小時燃料燃燒所發(fā)出的熱量，也稱為火焰空間容積熱強度，單位為 W/m3?；鹧婵臻g的熱負荷一般在 100000 W/m3左右。 窯碹碹股面積＝ [（ ） （ ） 2][（ ）]＝ m3為 火焰空間容積＝（ +） ＝ 每小時燃油發(fā)出的熱＝（ 96001000123） /24＝ 205656000 火焰空間熱＝ 205656000/＝ （ W/m3） 由此可以推斷火焰空間設計合理，且可以使熔窯熔化充分。 熔窯部位的耐火材料的選擇 熔化 部 材料的選擇 表 熔化部材料的選擇 胸墻 熔化帶 澄清帶 33電熔 AZS（氧化法普澆） 優(yōu)質硅磚 大碹 優(yōu)質硅磚 前臉翼墻 33電熔 AZS（氧化法普澆） 優(yōu)質硅磚 前臉翼墻 33電熔 AZS（氧化法普澆） 優(yōu)質硅 磚 L 型吊墻 復合結構 湖南科技大 學本科生畢業(yè)設計 25 卡脖 表 卡脖材料的選擇 冷卻部 表 冷卻部材料的選擇 池底 鋪面磚 密封料 池底磚 電熔 αβ磚（氧化法無縮孔） 剛玉質密封料 粘土大磚（ BN4a） 池壁 電熔 αβ磚（氧化法普澆） 胸墻 優(yōu)質硅磚 大碹 優(yōu)質硅磚 前山墻 優(yōu)質硅磚 后山墻 流道出口碹 優(yōu)質硅磚 Jargal H RN 蓄熱室 表 蓄熱室材料的選擇 池底 鋪面磚 密封料 池底磚 電熔 αβ磚（氧化法無縮孔） 剛玉質密封料 粘土大磚（ BN4a） 池壁 電熔 αβ磚（氧化法普澆） 胸墻 優(yōu)質硅磚 頂碹 優(yōu)質硅磚 卡脖小吊墻 燒結莫來石磚 墻體 上段 中段 下段 高純鎂磚（ DM98） 直接結合鎂鉻磚（ DMC12） 粘土磚 爐條碹 低氣孔粘土磚 頂碹 優(yōu)質硅磚 格子磚 1~7 頂層 RADEX VZCN（三層） 湖南科技大 學本科生畢業(yè)設計 26 小爐 表 小爐材料的選擇 玻璃熔窯用隔熱材料及其效果 表 玻璃熔窯用隔熱材料 上段 中段 下段 底層 高純鎂磚（ DM98） 高純鎂磚（ DM98） 直接結合鎂鉻磚（ DMC12） 低氣孔粘土磚（ ZGN42） 格子磚 8 頂層 上段 中段 下段 底層 高純鎂磚（ DM98） 高純鎂磚（ DM98） 高純鎂磚（ DM96） 直接結合鎂鉻磚（ DMC12） 低氣孔粘土磚（ ZGN42） 小爐底 33電熔 AZS 磚（氧化法無縮孔） 小爐側墻 33電熔 AZS 磚（氧化法普澆） 小爐頂墻 33電熔 AZS 磚（氧化法普澆） 噴嘴磚及間隙磚 33電熔 AZS 磚（氧化法無縮孔） 部位 工作襯 非工作襯 窯襯工作面溫度 /℃ 窯處工作面溫度 /℃ 熱損失/KJ/(m2h) 材質 厚度 隔熱材料品種 厚度 窯頂 硅磚 硅磚 硅磚 硅磚 硅磚 350 350 350 350 350 無 輕質硅磚 輕質硅磚 輕質硅磚 隔熱磚 輕質硅磚 隔熱磚 隔熱磚 65 114 114 65 114 65 50 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 285 219 191 142 117 25138 15315 11967 7152 5000 上部結構 硅磚 350 無 1600 319 28553 湖南科技大 學本科生畢業(yè)設計 27 （胸墻） 鋯剛玉磚 鋯剛玉磚 200 三層輕質磚 二層輕 質磚 214 139 1600 1600 177 179 9212 9413 熔化池 鋯剛玉磚 鋯剛玉磚 鋯剛玉磚 無 輕質高鋁磚 輕質粘土磚 輕質粘土磚 再加一層粘土磚 115 115 115 1500 1500 1600 440 135 110 57266 8151 5434 窯底 鋯剛玉磚 粘土磚 110 300 無 鋯質搗打料 1300 230 13622 窯底 鋯剛玉磚 12 燒結鋯剛玉磚 輕質磚 480 1400 171 7988 湖南科技大 學本科生畢業(yè)設計 28 第六章 熔窯的設備選型 傾斜式皮帶輸送機 用于將原料車間混合機房混合好的配合料輸送到熔化車間窯頭料倉，其輸送配合料的優(yōu)點：結構簡單、使用時間長、事故少、易于維修；在其進料口和出料口可采取收塵、密閉和隔斷措施；輸送平穩(wěn)，可保證配合料的均勻度，自動化送料，減輕勞動強度，改善工作環(huán)境。 主要技術指標：皮帶寬度： 500（ mm） 傾斜角度： 15。 毯式投料機 臺數(shù)： 1 主要技術指標： 投料量： 300t/d~1100t/d； 料層厚度： 100~500 mm； 投料機行程： 160~260 mm； 投料機往 復次數(shù)： 15 次 /分； 附電機： 2KW、重量： 30t、電容量： 15KW； 熔窯助燃風機 選型： ； 通過計算，熔窯所需助燃空氣量 為 85819m3/h，根據(jù)公式； Q=B1Q 0760/Pa 式中： Q風機風量（ m3/h）； Q0熔窯在超符合下需空氣量（ Nm3/h）； B1儲備系數(shù)，一般為 ； Pa安裝風機當?shù)氐拇髿鈮海?mmHg）； Q＝ 38250760/760＝ 45900（ Nm3/h）； 所以，需要助燃風機 3 臺。 風機的全壓，按下 列公式計算： P=B2P0按 式中： P風機風壓（ MP）； B2儲備系數(shù)，一般為 ； P0熔窯在額定負荷下系統(tǒng)風全壓（ mmH2O 柱）； 湖南科技大 學本科生畢業(yè)設計 29 通過熱工計算，該熔窯在負荷下系統(tǒng)的全風壓為 140 mmH2O 柱； P＝ 140＝ 168（ mmH2O） Q＝ 85819 m3/h， p=2501Pa， n=1120r/min，左 90。 附電機 Y280M4， 90KW，帶減震支架和減震器 數(shù)量： 2. 池壁用冷卻風機 選型： Q＝ 121270 m3/h， p＝ 2117 Pa， n=800r/min，左右 90。 各兩臺 附電機 Y315L6， 110KW，帶減震支架和減震器 單重： 、電容量： 110KW、數(shù)量 4 臺。 碹碴離心風機 Q=48797m3/h， p＝ 1877 Pa， n=1250r/min，左右 90。 各臺 附電機 Y225S6， 30KW，帶減震支架和減震器 單重： 、電容量： 37KW、數(shù)量 4 臺。 吊墻離心風機 Q=19966m3/h， p＝ 3225 Pa， n=960r/min，左 90。 兩 附電機 Y225S6， 30KW，帶 減震支架和減震器 單重： 、電容量： 30KW、數(shù)量 2 臺。 攪拌機 附電機： 2，重量 ，電容量： 。 燃油噴槍 帶支架，金屬軟管，快速接頭 燃油噴槍： Ⅰ 型槍 30 套（備 6 套）， Ⅱ 型槍 10 套（備 2 套）。 壓縮空氣罐 C3 型 V＝ 3 m3， p＝ Pa，重量 ，數(shù)量 1 個。 湖南科技大 學本科生畢業(yè)設計 30 第七章 玻璃的形成及錫槽 玻璃液進入錫槽后，在拉邊機的作用下拉薄或堆厚。浮法玻璃成型，于其它玻璃成型方法不同，它利用錫液與玻璃液之間性質的差異，由于玻璃液與錫液的互不浸潤、密度相差 很大及互不反應，使玻璃液浮在錫液的上面，玻璃液在錫液上自然攤開。錫液對玻璃液起到拋光和承托作用。玻璃液自然攤開厚度一般在６～７毫米。 由于錫液容易氧化，錫槽中必須充滿還原氣體，一般采用氮氣和氫氣， N2含量約 90～ 97%，由于 H2滲透性很強，容易產生氣泡，所以 H2含量約 3～ 10%，錫槽外部用鋼殼密封，氣體保持微正壓。不同的錫槽氣壓有所不同。 玻璃液經冷卻部流出后，溫度在 1100℃ 左右，流經流道，流道有兩種 :英國皮爾金頓有限公司發(fā)明的 PB 法錫槽和美國匹茲保玻璃公司發(fā)明的 LB 法。 PB 法是窄道流，玻璃液由唇磚流進錫 槽，錫槽進口是喇叭型， LB 法則是寬流槽形式，主體結構是直通型。流道還有鋼殼、流量閘、安全閘和蓋板磚等結構，流量閘控制玻璃液流入錫槽的大小，一個固定產量的生產線其流量一般是固定的，閘板高度不變，它一般是石英磚的，如果閘板出現(xiàn)裂紋，將會影響玻璃的質量，在玻璃上產生氣泡。安全閘板由特種鋼構成，當錫槽出現(xiàn)大的故障時，可閘死安全閘板進行處理。在錫槽入口出有一對氣封箱，通保護氣體，防止 O2進入錫槽。 玻璃液流入錫槽后，在自身重力和表面張力的作用下，在錫液上攤平，并通過拉邊機拉薄或堆厚。拉邊機采用全自動懸掛式拉邊機。 成 型階段主要分為攤平區(qū)、徐冷區(qū)、成型區(qū)和冷卻區(qū)。 攤平區(qū) 該區(qū)溫度為 1065～ 996℃ ，相應的粘度范圍為 ～ S。該區(qū)目的是使剛進錫槽的玻璃液能夠充分攤平和拋光，達到自然平衡厚度。 徐冷區(qū) 該區(qū)溫度為 996～ 883℃ ，相應的粘度范圍為 ～ S。在攤平區(qū)達到自然厚度的玻璃帶因受出口拉輥牽引力的作用，在該區(qū)開始縱向伸展。玻璃縱向伸展時將同時減少厚度和寬度，但后者比前者變化顯著，因此在該區(qū)設置拉邊輥，以保持寬度不變，使玻璃帶的變化主要是減少厚度。在這一區(qū)將使厚度減薄 一半，拉邊輥的擺角為 5176?！?10176。 成型區(qū) 該區(qū)溫度為 883～ 769℃ ，相應的粘度范圍為 ～ S。在該區(qū)根據(jù)生產需要，設置若干對拉邊機，給玻璃帶以橫向和縱向拉力，使玻璃帶橫向拉薄，在玻璃帶增寬的同時減少玻璃帶的厚度。 冷卻區(qū) 該區(qū)溫度范圍為 769～ 600℃ ，相應的粘度圍為 ～ 1010范 pas。玻璃帶在該區(qū)不再展薄，而是逐步冷卻，玻璃帶出錫槽的溫度為 600℃ 左右。