變壓器電磁計(jì)算的畢業(yè)設(shè)計(jì)-資料下載頁
2024-11-29 11:13本頁面
【導(dǎo)讀】羇膈莄蟻袃膇蒆蒄蝿芆膆蠆蚅芆羋蒂羄芅莀蚈羀芄薃蒀袆芃節(jié)螆螂衿蒞蕿蚈衿蕆螄羇袈膇薇袃羇艿螃蝿羆莁薅蚅羅蒄莈肅羄芃蚄罿羃莆蒆裊羃蒈螞螁膈蒅蚇羈芀蝕羆肀莂蒃袂聿蒄蚈螈肈膄蒁螄肇莆螇蝕肇葿薀羈肆膈螅襖肅芁薈螀肄莃螃蚆膃蒅薆羅膂膅荿袁膁芇薄袇膁蒀莇螃膀腿蚃蠆腿節(jié)蒆羇膈莄蟻袃膇蒆蒄蝿芆膆蠆蚅芆羋蒂羄芅莀蚈羀芄薃蒀袆芃節(jié)螆螂衿蒞蕿蚈衿蕆螄羇袈膇薇袃羇艿螃蝿羆莁薅蚅羅蒄莈肅羄芃蚄罿羃莆蒆裊羃蒈螞螁膈蒅蚇羈芀蝕羆肀莂蒃袂聿蒄蚈螈肈膄蒁螄肇莆螇蝕肇葿薀羈肆膈螅襖肅芁薈螀肄莃螃蚆膃蒅薆羅膂膅荿袁膁芇薄袇膁蒀莇螃膀腿蚃蠆腿節(jié)蒆羇膈莄蟻袃膇蒆蒄蝿芆膆蠆蚅芆羋蒂羄芅莀蚈羀芄薃蒀袆芃節(jié)螆螂衿蒞蕿蚈衿蕆螄羇袈膇薇袃羇艿螃蝿羆莁薅蚅羅蒄莈肅羄芃蚄罿羃莆蒆裊羃蒈螞螁膈蒅蚇羈芀蝕羆肀莂蒃袂聿蒄蚈螈肈膄蒁螄肇莆螇蝕肇葿薀羈肆膈螅襖肅芁薈螀肄莃螃蚆膃蒅薆羅膂膅荿袁膁芇薄袇膁蒀莇螃膀腿蚃蠆腿節(jié)蒆羇膈莄蟻袃膇蒆蒄蝿芆膆蠆蚅芆羋蒂羄芅莀
【正文】 度（ mm） 繞組到下鐵軛距離（ mm） 繞組到壓板（ mm） 壓板厚度（ mm） 壓板到鐵軛（ mm） 窗高（ mm） 10 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 460 紙筒 紙筒和撐條總厚度 （ mm） 487 低壓 繞組 低壓繞組輻向厚度（ mm） 518 低壓繞組外徑（ mm） 68 紙筒和撐條總厚度（ mm） 586 中壓繞組 中壓繞組輻向厚度（ mm） 701 中壓繞組外徑（ mm） 78 紙筒和撐條總厚度（ mm） 779 高壓繞組 高壓繞組輻向厚度（ mm） 911 高壓繞組外徑（ mm） 70 紙筒和撐條總厚度（ mm） 981 調(diào)壓繞組 調(diào)壓繞組輻向厚度（ mm） 1000 調(diào)壓繞組外半徑（ mm） 2020 調(diào)壓繞組外徑（ mm） 70 相間絕緣距離 2070 相間鐵心柱中心線距離 短路阻抗的計(jì)算 額定短路阻抗的計(jì)算 11 2—10） 2—11） 2—12） （ （ （ 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 —14) （ 2—15） （ 2—16） （ 2—17） （ 2—18） 3根據(jù) 值查表找縱向洛氏系數(shù) 4 額定分接時(shí)的漏磁面積計(jì)算，短路阻抗（ %）的求取，如圖 2—1所示。 （ 2—19） 1=（ ） = 同理 （ 2—20） = （ 2—21） = 12 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 圖 2—1 變壓器的漏磁分布 x12= e4 zHx1210 = x23= e4 zHx2310 = ux13= e4 zHx1310 13 （ 2—22） 2—23）（ 2—24） （ 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 最小分接短路阻抗的計(jì)算 在最小分接電壓時(shí)的縱向漏抗電壓，是由調(diào)壓繞組與高壓繞組正向串聯(lián)，與低壓繞組所形成的漏磁構(gòu)成，如圖 2—2所示。 在最小分接電壓下的磁勢平衡方程： （ 2—25） 圖 2—2 在最小分接電壓下調(diào)壓繞組反向 串聯(lián) 的縱向漏磁式分布圖 = （ 2—26） （ 2—27） 式中， I3為最小分接時(shí)高壓繞組相電流， Nj高壓繞組基本匝數(shù)， NT是調(diào)壓繞組匝數(shù)。 因此，最小分接時(shí)的漏電抗 最大分接短路阻抗的計(jì)算 在最大分接時(shí)，是調(diào)壓繞組與高壓繞組正向串聯(lián)，如圖 2—3： 圖 2—3在最大分接電壓下調(diào)壓繞組正向 串聯(lián)的縱向漏磁勢分布圖 14 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 4 / j 式中 Ix高壓繞組最大分接電壓下電流 （ 2—28） 此情況下漏磁空道總面積為 NN1 （ 2—29） 3NJNJ 損耗計(jì)算 空載損耗計(jì)算 有上面知道 H0=1690mm M0 =2070mm 鐵 心 柱 質(zhì) 量 ： 鐵軛質(zhì)量： 其中 Ae=Ae = 總質(zhì)量： = 其中 為三相角質(zhì)量，大小為 空載損耗 空載電流計(jì)算 P0 10S% N =% 10S)% N 15 2—30） 2—31） 2—32） （ 2—33） （ （ （ 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位 論文 )%=% Aj 為接縫處凈截面積（ mm2） Nj接縫處的單位勵磁容量（ VA/kg） 。 N為鐵心柱中總的接縫數(shù)。 （ 2—34） =% 負(fù)載損耗計(jì)算 低壓繞組 r1= 中壓繞組 r2= 高壓繞組r3= = = R2= R3= （ 時(shí)） 低壓： =78391W 中壓： P2 R2 = 高壓： 16 2—35） 2—36） 2—37） 2—38） 2—39） 2—40） 2—41）（ （ （ （ （ （ （ 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 y1R1=392W 中壓繞組 py2可忽略 高壓繞組 py3可忽略 圖 2—4 油箱斷面圖 Kw為被計(jì)算繞組渦流損耗百分?jǐn)?shù)（ %）； m為輻向?qū)Ь€根數(shù)； n為段數(shù)； a為導(dǎo)線寬度； S為每根導(dǎo)線截面積（ mm2） 為洛氏系數(shù)； Hx 為該繞組的洛氏系數(shù)。 低壓：（ 2—43） 101357 =% .3W 17 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 2()% （ 2—44） 1071334 =% 高壓：（ 2—45） 101308 =% 中壓： ： 郵箱尺寸，箱壁 （ 2—46） = 其中 Rb為油箱壁 （ 2—47） = 高低： 高中： （ 2—48 ） 式中： Kas為經(jīng)驗(yàn)系數(shù) 為額定勵磁時(shí)鐵心柱的主磁通（ Wb）； ux為額定容量時(shí)電抗電壓百分?jǐn)?shù)（ %）； 漏磁鏈校 正系數(shù)； Hx為被計(jì)算的兩繞組間平均電抗高度（ mm）； 18 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 zhRpb為油箱 Rp12主空道的平均距離。 (1)中壓 —低壓運(yùn)行時(shí) =60240W (2)高壓 —低壓運(yùn)行時(shí) =907
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