【正文】 c. 活載作用下梁的彎矩圖 用彎矩二次分配法計(jì)算框架彎矩：具體過(guò)程見(jiàn)表 2－ 5： 計(jì)算跨中最大彎矩：計(jì)算方法同計(jì)算恒載的最大彎矩方法一致。對(duì)于 AC梁，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，均布活載按 q=。 M0=21 ql x－ 21 qx2+[l1 P1b1x－ P1(x－ a1)]+ l1 P2b2x M=－ [（ M2－ M1） lx + M1]+ M0 對(duì)第六層：對(duì)于 AC 梁，設(shè) x處有最大彎矩 M0=21 － 21 +[ － (x－ )] + 35 =－ ++135 M=－ [（ M2－ M1） lx + M1]+ M0 =－ [（ － 53） + 53] － ++135 =－ （ x － ） 2+， ≤ x≤ 當(dāng) x= 時(shí)，有 Mmax= 對(duì)于 CF梁，可認(rèn)為跨中就是最大彎矩處： M0=81 +41 = ， Mmax=－ [21（ M1－ M2） + M1]+ M0 =－ [21（ － ） +]+ = 其余計(jì)算類似，詳 見(jiàn)表 2－ 6。 內(nèi)力調(diào)幅：將中間支座（ C 支座）兩端彎矩乘以調(diào)幅系數(shù) ， 跨中彎矩乘以調(diào)幅系數(shù) ， A和 F支座負(fù)彎矩較小，這里不作調(diào)幅。詳見(jiàn)下表（表 2－ 6） 表 2－ 6 MA (KN m) MAC中 (KN m) MC左 (KN m) MC右 (KN m) MCF中(KN m) MF (KN m) 6層 － 53 － 調(diào)幅后 － 53 － 5層 － 77 74..0 － 調(diào)幅后 － 77 － 4層 － － 81 調(diào)幅后 － － 3層 － ― 81 調(diào)幅后 － ― 2層 － － 調(diào)幅后 － － 1層 － － 調(diào)幅后 － － 最后畫出彎矩圖：見(jiàn)圖－ 12 圖－ 12 以調(diào)幅前的梁端彎矩進(jìn)行剪力計(jì)算： 第六層： AC梁和 CF 梁，偏安全計(jì)算，取 q=， QAC=21 + 6+ 35 =； QCA=－ 21 － － 35 =－ ； QCF=21 +21 =； QFC= － 根據(jù)公式 V=－ l1 （ MAC+MCA） + QAC（公式中的 M 和 Q 均以順時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正。） 可得 VA=－l1（ MAC+MCA） + QAC=－ (－ 53+)+=； VC左 =－ (－ 53+)－ =－ ； VC右 =－ (－ +) +=； VF =－ (－ +) － =－ 。 對(duì) A 柱： V=－l1（ M 上 +M 下 ） =－ (50+)=－ ； 對(duì) C 柱： V=－ l1 （ M 上 +M 下 ） =－ (－ － )=－ ； 對(duì) F 柱： V=－ l1 （ M 上 +M 下 ） =－ (－ － )=－ ； 采用相同的方法，可以計(jì)算出各層各構(gòu)件的剪力，計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)圖－ 12 圖－ 13 活載的軸力可由在活載作用下的梁的剪力加上柱上的集中力求出 現(xiàn)在計(jì)算 A柱軸力 (受拉為正， 受壓為負(fù) )： 六層： NA6上 =－ VA6－ FA6=－ － =－ 74KN； NA6下 = NA6上 =－ 74 KN； 五層： NA5上 = NA6下 － VA5－ FA5 =－ 74－ － =－ ； NA5下 = NA5上 =－ ； 四層： NA4上 = NA5下 － VA4－ FA4 =－ － － =－ ； NA4下 = NA4上 =－ ； 三層： NA3上 = NA4下 － VA3－ FA3 =－ － － =－ ； NA3下 =N A3上 =－ ； 二層： NA2上 = NA3下 － VA2－ FA2 =－ － － =－ ； NA2下 = NA2上 =－ ； 一層： NA1上 =N A2下 － VA1－ FA1=－ － － =－ ； NA1下 = NA1上 =－－ ； 同理可計(jì)算出 C柱和 F 柱的一到六層的軸力，詳見(jiàn)軸力圖（圖－ 14）： 考慮活載傳給墻、柱、基 礎(chǔ)的折減： 1層：折減系數(shù)為 1； 2－ 3層：折減系數(shù)為 ； 4－ 5層：折減系數(shù)為 ； 6－ 8層：折減系數(shù)為 ?，F(xiàn)取 4到 6層折減系數(shù)均為 ，其它樓層的折減系數(shù)按規(guī)定取。也以 A柱為例， 六層： NA6上 =－ VA6－ FA6=－ － =－ 74KN； NA6下 = NA6上 =－ 74 KN 五層： NA5上 = NA6下 － VA5－ FA5 =－ 74 － － =－ ； NA5下 = NA5上 =－ ； 四層： NA4上 =（ NA6下 － VA5－ FA5） － VA4－ FA4 =（－ 74－ － ） +－ － =－ ； NA4下 = NA4上 =－ ； 三層： NA3上 = [NA6下 +（－ VA5－ FA5） +（－ VA4－ FA4） ] － VA3－ FA3 =[－ 74+（－ － ） +（－ － ） ] － ； 括號(hào)內(nèi)數(shù)值為折減后的軸力值負(fù)表示受壓，正表示受拉=－ KN NA3下 =N A3上 =－ ； 二層： NA2上 = [－ 74+（－ － ） +（－ － ）） ] +（－ － ） － － =－ 300KN； NA2下 = NA2上 =－ 300KN； 一層： NA1上 = [－ 74+（－ － ） +（－ － ）） ] +（－ － ） +（－ － ） － － =－ ； NA1下 = NA1上 =－－ ； 同理可計(jì)算出 C柱和 F 柱的一到六層的折減后的軸力，詳見(jiàn)軸力圖（圖－ 14） 圖－ 14 查荷載規(guī)范中全國(guó)基本風(fēng)壓分布圖可知貴陽(yáng)市基本風(fēng)壓值（重現(xiàn)期為 50年）為 KN/m2。垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按ω K下式計(jì)算： ω K=β Z μ S μ Z ω 0 風(fēng)荷載體型系數(shù)μ S ，查荷載規(guī)范可知，矩形平面建筑μ S =； 風(fēng)壓高度變化系數(shù)μ Z ，本工程建在貴陽(yáng)市郊區(qū)，地面粗糙度類別為 B類，查荷載規(guī)范中μ Z 之值，按內(nèi)插法計(jì)算。 建筑總高 H=+ 5=（ m） 30m，故取風(fēng)振系數(shù)β Z = 各層風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算結(jié)果見(jiàn)（表 1）。取 11軸框架為計(jì)算單元，則沿房屋高度的分布風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值為： q(z)=ω K= Z μ S μ Z ω 0(KN/m) 樓層節(jié)點(diǎn)上集中力 : 計(jì)算在風(fēng)荷載作用下各樓層節(jié)點(diǎn)上集中力時(shí)，假定風(fēng)荷載在層間為均勻分布，并假定上下相鄰各半層層高范圍內(nèi)的風(fēng)荷載按集中力作用在本層樓面上。 第一層節(jié)點(diǎn)上集中力標(biāo)準(zhǔn)值： F1=（ +） =(KN) 其余樓層節(jié)點(diǎn)上集中力標(biāo)準(zhǔn)值見(jiàn)表 27： 各層風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值及樓層節(jié)點(diǎn)集中力標(biāo)準(zhǔn)值表 表 27 樓層 距地面高度 HI（ m） β Z μ Z μ S ω 0 q(z) (KN/m) 樓層節(jié)點(diǎn)上集中力標(biāo)準(zhǔn)值Fi(KN) 6 5 4 3 2 1 ib和 ic， 詳見(jiàn) 。 風(fēng)荷載剪力計(jì)算詳見(jiàn)下表（表 28）： 風(fēng)荷載作用層剪力表 表 28 層號(hào) i 層高（計(jì)算高度 ） hi（ m） 各層集中力 Fi（ KN） 各層剪力 Vi= ∑ Fi（ KN） 6 5 25 4 3 2 1 移剛度 D D 值為使柱上下端產(chǎn)生單位相對(duì)位移所需施加的水平力，計(jì)算公式為： D=α C（ 12 ic/h2） 各柱抗側(cè)移剛度 D 見(jiàn)（表 29） 設(shè)第 i層第 j 個(gè)柱的 D 值為 Dij，該層柱總數(shù)為 m，該層任意柱的剪力為： Vij= Vi（ Dij/ ∑ Dij） 各柱剪力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)（表 29） 水平荷載作用下抗側(cè)移剛度 D及柱剪力 Vij計(jì)算表 表 29 層 /hi 柱列軸號(hào) 相 對(duì)線剛 度 ic K=∑ ib/ 2ic 底層 K=∑ ib/ ic α C=K/（ 2+K） 底層 α C=（ +K） /（ 2+K） Di=α C ic相 12 /hi2 ∑ Di Vij （ KN） 6/ A C F 5/ A C F 4/ A C F 3/ A C F 2/ A C F 1/ A C F 注：∑ Di的值是按照相對(duì)剛度 ic相 計(jì)算出來(lái)的值。 y 反彎點(diǎn)距柱下端距離為 yh： y=y0+y1+y2+y3 式中 y0— 標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度系數(shù)， y1— 考慮上下層梁剛度不同時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值 y2,y3— 考慮上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值 y0根據(jù)結(jié)構(gòu)總層數(shù) m及該柱所在層 n 及 K 值查表。 例如，計(jì)算 6 層 A 柱反彎點(diǎn)高度系數(shù) y：由 m=6， n=6， K=，查表得，y0=， 上下層梁相對(duì)剛度無(wú)變化， y1=0；最上層柱 y2=0；下 層層高與本層層高之比α 3= h9/ h10=1，查表得， y3=0； A柱反彎點(diǎn)高度系數(shù)為： y=y0+y1+y2+y3=+0+0+0=. 其余各柱反彎點(diǎn)高度系數(shù)見(jiàn)（表 210）。 根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點(diǎn)位置 yh 計(jì)算第 i 層第 j個(gè)柱的柱端彎矩。 上端彎矩： Mtij=.（ 1y）； 下端彎矩： Mbij=； 計(jì)算結(jié)果見(jiàn)（表 210）。 風(fēng)荷載作用下柱反彎點(diǎn)高度比及柱端彎矩 表 210 層 /hi 柱列軸號(hào) K α 1 α 2 α 3 y0 y1 y2 y3 y Mtij （ KN.m） Mbij （ ） 6/ A 1 1 0 0 0 C 1 1 0 0 0 F 1 1 0 0 0 5/ A 1 1 1 0 0 0 C 1 1 1 0 0 0 F 1 1 1 0 0 0 4/ A 1 1 1 0 0 0 C 1 1 1 0 0 0 F 1 1 1 0 0 0 3/ A 1 1 0 0 0 C 1 1 1 0 0 0 F 1 1 1 0 0 0 2/ A 1 1 1.5 0 0 0 C 1 1 1.5 0 0 0 F 1 1 1.5 0 0 0 1/ A － － 0 0 0 C － － 0 0 0 F － － 0 0 0 由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡原理計(jì)算梁端彎矩。 邊跨外邊緣處的梁端彎矩 Mbi= Mtij+ Mbi+1， j 中間支座處的梁端彎矩 Mlbi= （ Mtij+ Mbi+1， j）（ ilb/ ilb+ irb） Mrbi= （ Mtij+ Mbi+1， j）（ irb/ ilb+ irb） 框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩見(jiàn)（圖 2）。 根據(jù)力平衡原理，由梁端彎矩和作用在梁上的豎向荷載可求出梁支座剪力；柱 軸力可由計(jì)算截面之上的梁端剪力之和求得。 框架在風(fēng)荷載作用下的梁端剪力及柱軸力見(jiàn)（圖 3）（圖 4）。