【導讀】單位上級技術負責人審查批準，請予以審查。包裝樓落地腳手架專項施工方案。為了確保各工序工作的順利進行及主體結構腳手架的施工。質量，為本工程的按期完成、安全文明無事故打下堅實基礎，特編制本方案以指導施工。我公司質量﹑職業(yè)建康安全、環(huán)境管理手冊；主體結構為現(xiàn)澆混凝土框架結構，框架柱截面尺寸有500*500、800*800、700*700，共22. 和300*700，現(xiàn)澆樓板厚為120mm、150mm，樓層最高為。人員不得上崗作業(yè)。教育培訓的內容應包括但不限于以下條款：

　　

【正文】 NGS2k)+ N2=(+ )+ = N=max{N1， N2， Ns1， Ns2}= 立桿底墊板平均壓力 P=Ns/(kcA)=(1179。)=8 ≤f g=140kPa 滿足要求 ！ 鋼管落地腳手架計算書 一、參數(shù)信息 雙排腳手架搭設高度為 29 m，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：橫距 Lb為 ，縱距 La為 ，大小橫桿的步距為 m； 內排架距離墻長度為 ； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 0 根； 采用的鋼管類型為 Φ48179。 ； 橫桿與立桿連接方式為單扣件； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 m，水平間距 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 施工均布活荷載標準值 : kN/m2；腳手架用途 : 其它用途 ； SCC CNCEC 內蒙古鄂爾多斯化學工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴能項目 — 包裝樓 第 31 頁，共 38 頁 同時施工層數(shù) :2 層； 本工程地處內蒙古鄂爾多斯市 ，基本風壓 kN/m2； 風荷載高度變化系數(shù) μ z，計算連墻件強度時取 ，計算立桿穩(wěn)定性時取 1，風荷載體型系數(shù) μ s 為 ； 每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m):； 腳手板自重標準值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):； 安全設施與安全網(wǎng) (kN/m2):； 腳手板類別 :木腳手板；欄桿擋板類別 :竹夾板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值 (kN/m):； 腳手板鋪設總層數(shù) :6； 地基土類型 :回填土 ；地基承載力標準值 (kPa):； 立桿基礎底面面積 (m2):；地基承載力調整系數(shù) :。 SCC CNCEC 內蒙古鄂爾多斯化學工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴能項目 — 包裝樓 第 32 頁，共 38 頁 二、大橫桿的計算 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ13020xx)第 ，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準值 :P1= kN/m ； 腳手板的自重標準值 :P2=179。 1= kN/m ； 活荷載標準值 : Q=3179。 1=3 kN/m； 靜荷載的設計值 : q1=179。 +179。 = kN/m； 活荷載的設計值 : q2=179。 3= kN/m； 圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) SCC CNCEC 內蒙古鄂爾多斯化學工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴能項目 — 包裝樓 第 33 頁，共 38 頁 圖 2 大橫桿設計荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2組合。 跨中最大彎距計算公式如下 : M1max= + 跨中最大彎距為 M1max=179。 179。 +179。 179。 =178。 m； 支座最大彎距計算公式如下 : M2max= 支座最大彎距為 M2max= 179。 179。 179。 179。 =178。 m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ =Max(179。10 6,179。10 6)/4180=； 大橫桿的最大彎曲應力為 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求 ！ 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： ν max = ( + )/100EI 其中：靜荷載標準值 : q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷載標準值 : q2= Q =3 kN/m； 最大撓度計算值為： ν = 179。179。1200 4/(100179。179。10 5179。100400)+179。3179。1200 4/(100179。179。10 5179。100400) = mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1200/150 mm與 10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算 因為此時小橫桿沒有受到上部結構傳來的力的作用，所以，小橫桿不需要進行驗算。 四、扣件抗滑力的計算 按規(guī)范表 ,直角、旋轉單扣件承載力取值為 ，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式 SCC CNCEC 內蒙古鄂爾多斯化學工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴能項目 — 包裝樓 第 34 頁，共 38 頁 鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1 = 179。 ； 腳手板的自重標準值 : P3 = 179。 1179。 ； 活荷載標準值 : Q = 3179。 1179。 /2 = kN； 荷載的設計值 : R=179。 (+)+179。 = kN； R kN，單扣件抗滑承載力的 設計計算滿足要求 ! 五、腳手架立桿荷載計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG1=[+(179。 0/2)179。 ]179。 =； (2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為 NG2= 179。 4179。 179。 (1+)/2=； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾板擋板，標準值為 NG3=179。 4179。 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) : NG4=179。 179。 23=； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ=3179。 1179。 179。 2/2=； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N= NG+179。 =179。 + 179。 179。 = ； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N39。=+=179。 +179。 =； 六、立桿的穩(wěn)定性計算 風荷載標準值按照以下公式計算 SCC CNCEC 內蒙古鄂爾多斯化學工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴能項目 — 包裝樓 第 35 頁，共 38 頁 Wk= z178。μ s178。ω 0 其中 ω 0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)的規(guī)定采用：ω 0=； μ z 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)的規(guī)定采用： μ z= 1； μ s 風荷載體型系數(shù)：取值為 ； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值為 : Wk= 179。 179。 1179。 =； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw= 179。 179。 179。 179。 179。 178。 m； 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ=N/(φA) + M W/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N=； 不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ=N/(φA) ≤ [f] 立 桿的軸心壓力設計值 ： N=N39。= ； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i= cm； 計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ13020xx)表 ： k= ； 計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ13020xx)表 得 ： μ= ； 計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定： l0= m； 長細比 : L0/i=195 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ, 由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 0. 189 立桿凈截面面積 ： A= cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W= cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205N/mm2； 考慮風荷載時 σ=(179。391)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要 SCC CNCEC 內蒙古鄂爾多斯化學工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴能項目 — 包裝樓 第 36 頁，共 38 頁 求！ 不考慮風荷載時 σ=(179。391)=； 立桿穩(wěn)定性計算 σ= 2N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f]=205N/mm2，滿足要求！ 七、最大搭設高度的計算 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ13020xx) ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： Hs=[φAf ( + 179。(ΣN Qk + MwkφA/W))]/ k 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K=NG2+NG3+NG4=； 活荷載標準值 ： NQ=； 每米立桿承受的結構自重標準值 ： Gk=； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (179。 )= /( 179。 )=178。 m； Hs =( 179。 179。 104179。 205179。 103(179。 +179。 179。 (+179。 179。 100179。 )))/(179。 )= m； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ13020xx) 高度 Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過 50米： [H]=Hs /(1+) [H]= /(1+179。 )= m； [H]= 和 50 比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] = m。 腳手架單立桿搭設高度為 29m，小于 [H]，滿足要求！ 八、連墻件的穩(wěn)定性計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl=Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 μ z＝ ， μ s＝ ， ω 0＝ ， Wk= z178。μ s178。ω 0= 179。179。179。=； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw= m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ13020xx) SCC CNCEC 內蒙古鄂爾多斯化學工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴能項目 — 包裝樓 第 37 頁，共 38 頁 架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= ； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw=179。 Wk179。 Aw=； 連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= ； 連墻件承載力設 計值按下式計算： Nf=φ178。A178。[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i=300/16的結果查表得到 φ= ， l為內排架距離墻的長度； A= cm2； [f]=205N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf=179。 179。 104179。 205179。 103=； Nl= Nf=,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl= 12kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值 : fg=fgk179。 kc=56 kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 140 kPa ； SCC CNCEC 內蒙古鄂爾多斯化學工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴能項目 — 包裝樓 第 38 頁，共 38 頁 腳手架地基承載力調整系數(shù)： kc= ； 立桿基礎底面的平均壓力： p=N/A = kPa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N=； 基礎底面面積 ： A= m2 。 p= ≤ fg=56 kPa 。地基承載力滿足要求！