【導讀】畢業(yè)設計是對我們大學期間所學的知識的一個考核和總結，可以讓我們把所學的知識更加的系統(tǒng)化，鞏固我們的專業(yè)知識，縮短我們和實際工程設計的差距。我的畢業(yè)設計的題目是沈陽騰達綜合辦公樓，之所以選擇這個題目，是為了適應現(xiàn)代社會對高層辦公樓的迫切需求。本設計采用的是框架結構，框架結構是目前最為廣泛應用的結構形式，它可以提供較大的開間，結構布置靈活，抗震性能良好。在整個畢業(yè)設計中，我們通過所掌握的專業(yè)知識、基本理論進行設計，在設計中，我和周圍的同學相互探討研究，指出錯誤，改正錯誤。通過本次的畢業(yè)設計，使我們各方面的水平都有所提高，這為我們在以后的學習和工作中打下了堅實的基礎，非常感謝學校和學院為我們提供這次良好的學習機會，更加感謝我的指導教師段曉牧老師對我的悉心指導。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構，樓板厚度取100mm。

　　

【正文】 7 6 5 4 3 2 1 注：表中V以繞柱端順時針為正，γRE[ηvb(Mlb+Mrb)/Hn]為相應于本層柱凈高上、下端的剪力設計值。表610 橫向框架B柱彎矩內(nèi)力組合表Form 610The curved square of horizontal frame Bpost and axle strength association層次截面內(nèi)力SGkSQkSEkγRE[（SGk+）+] ++ MmaxNminNmax→←NMM10柱頂MN柱底MN9柱頂MN柱底MN8柱頂MN柱底MN7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN表611 橫向框架C柱柱端組合彎矩設計值的調(diào)整Form 611 Make the adjustment of the designing value of curved square up in horizontal frame Cpost post end層次截面γRE(Mc=ηMb)γREN10柱頂柱底9柱頂柱底8柱頂柱底7柱頂柱底6柱頂柱底5柱頂柱底4柱頂柱底3柱底柱底2柱頂柱底1柱頂柱底注：表中彎矩為相應于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設計值表612 橫向框架B柱剪力組合表Form 612 Cut the strength association in horizontal frame B post層次SGkSQkSEkγRE[(SGk+SQk)+ SEk]+SQkγRE[ηvb(Mlb+Mrb)/Hn]→←10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 7 截面設計考慮地震作用[1]時，結構構件的截面設計采用下面的公式71： （71）式子中：—承載力調(diào)整系數(shù)，見表71；S—地震作用效應或地震作用效應與其他荷載效應的基本組合；R—結構構件的承載力。注意在截面配筋時，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較，挑選最不利內(nèi)力。表71 承載力抗震調(diào)整系數(shù)γREForm 71 Bear the weight of strength antidetonation and adjust coefficient結構構件受力狀態(tài)γRE梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構件受剪、偏拉 框架梁這里僅以第一層AB跨梁為例，說明計算方法和過程，其它層梁的配筋計算結果見表72和表73。 梁的正截面受彎承載力計算從表66中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。支座彎矩 跨間彎矩取控制截面 即支座邊緣撤的正彎矩，可求得相應的剪力: 則支座邊緣處 當梁下部受拉時，按T型截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計，翼緣計算 寬度當按跨度考慮時，按梁間距考慮時，按翼緣厚度考慮時， 此種情況不起控制作用。故取梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼， ，下部跨間截面按單筋T型截面計算 。 因為 屬第一類T型截面 實配鋼筋，418(As=1108) 滿足要求。將下部跨間截面的418鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋，再計算相應的受拉鋼筋As ,即支座A上部。說明富裕，且達不到屈服，可近似取,實取422(As=1520)支座上部　實取420(As=1257)，　，滿足要求。 梁的配筋計算結果見下表： 表72 框架梁縱向鋼筋計算表Form 72 Frame girder longitudinal reinforcement calculator層次截面MKNmζmm2mm2實配鋼筋As ，mm2ρ%10支座A603557318(763)Bl0603344318(763)AB 跨間226316(603)支座Br0603193316(603)BC跨間163316(603)5支座A6031079 420(1257)Bl0603464316(603)AB 跨間 205316(603)支座Br0603408316(603)BC跨間177316(603)1支座A012571261422(1520)Bl01257775420(1257)AB 跨間788420(1257)支座Br01257554420(1257)BC跨間785420(1257) 梁斜截面受承載力計算AB跨： 故截面滿足要求箍筋加密區(qū)3肢φ8 @ 100，箍筋用HRB235級鋼筋。則 ,非加密區(qū)取箍筋箍筋加密區(qū)取3肢φ8@100，箍筋設置滿足要求。BC跨：若梁端箍筋加密區(qū)取3肢φ10@100，則其承載力為=γREV= 由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。表73 框架梁箍筋數(shù)量計算表Form 73 Frame girder stirrup quantity calculator層次截面KNKN梁端加密區(qū)非加密區(qū)10A、BlγRE2φ8 @ 100（）2φ8 @ 150（）BrγRE2φ8 @ 100（）2φ8 @ 100（）5A、BlγRE2φ8 @ 100（）2φ8 @ 100（）BrγRE2φ8 @ 100（）2φ8 @ 100（）1A、BlγRE2φ8 @ 100（）3φ8 @ 150（）BrγRE3φ8 @ 100（）3φ8 @ 100（）注：表中V為換算至支座邊緣處的梁端剪力。 框架柱 剪跨比和軸壓比驗算表74計算出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結果，其中剪跨比λ也可取，表中的，和都不應考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。由表可知，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。表74 柱的剪跨比和軸壓比驗算Form 74 Both that of post shear span ratio and axle load ratio proven柱號層次bmmh0mm，N/mm2KNmV CKNKNB柱1070066029700660217006602C柱1070066029700660217006602 柱正截面承載力計算 以第二層B軸柱為例，根據(jù)B柱內(nèi)力組合表,將支座中心處的彎矩換算至支座邊緣,并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進行配筋計算。 B節(jié)點左、右梁端彎矩 －+－m －m B節(jié)點上、下柱端彎矩 －=m－+（－）=－m 在節(jié)點處將其按彈性彎矩分配給上下柱端，即 取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即700/30=23mm。故取其中，柱的計算長度按公式，確定 因為故應考慮偏心距增大系數(shù)η。 取 取對稱配筋為大偏心情況=484mm2再按及相應的一組計算 N= 節(jié)點上、下柱端彎矩－=m －=m此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調(diào)整，且取因為 同理可求得： 故為小偏心受壓按上式計算時，應滿足及 因為 = Ne=m =m故按構造配筋，且應滿足=%,單側(cè)配筋率≥%,故選420（As =As’=1256㎜2）總配筋率為 柱斜截面受剪承載力計算由前可知，上柱柱端彎矩設計值 Mct=m對二級抗震等級，柱底彎矩設計值Mcb==m則框架柱的剪力設計值：（滿足要求） (取)其中取較大的柱下端值，而且、 。0故該層柱應按構造配置鋼筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用4φ10 @ 100。由表69查得 軸壓比n= λv=取φ10，Asv=,則S≤根據(jù)構造要求，取加密區(qū)箍筋為4φ10 @ 100加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定。非加密區(qū)還應滿足,故箍筋取4φ10 @ 200各層柱箍筋計算結果見表。表75 框架柱箍筋數(shù)量表Form 75 Frame tying tendon schedule of quantities柱號層次γREVKNKNNKN