【正文】 風荷載作用下框架柱軸力和梁端剪力軸線層次梁端剪力/kN柱軸力/kNA軸C軸E軸AJ軸線600500400300200100 風荷載作用下M圖（kNm） 風荷載作用下V圖（kN） 風荷載作用下N圖（kN）地震荷載標準值作用下的內(nèi)力計算框架各柱的桿端彎矩、。地震荷載標準值作用下的彎矩圖、剪力圖、～。 地震荷載作用下框架A，J柱剪力和梁端彎矩的計算構(gòu)件名稱層次Vi/kN∑D/(kN/m)Dim/(kN/m)Dim/∑DVim/kNy/mMc上/kNmmMc下/kNmmMb總/kNmmAJ軸柱611020713429511020713429411020713429311020713429211020713429120242235721 地震荷載作用下框架C,E,G柱剪力和梁端彎矩的計算構(gòu)件名稱層次Vi/kN∑D/(kN/m)Dim/(kN/m)Dim/∑DVim/kNyh/mMc上/kNmMc下/kNmMb左/kNmMb右/kNmC,E,G軸柱611020727783511020727783411020727783311020727783211020727783120242243660 地震荷載作用下框架柱軸力和梁端剪力軸線層次梁端剪力/kN柱軸力/kNA軸C軸E軸AJ軸線600500400300200100注：軸力壓力為+，拉力為。 地震荷載作用下M圖（kNm） 地震荷載作用下V圖（kN） 地震荷載作用下N圖（kN）第七章 框架內(nèi)力組合僅以⑨軸線的一榀框架為例進行內(nèi)力組合。一、控制截面的確定框架梁一般取梁端和跨中作為梁承載力設(shè)計的控制截面，梁端最危險截面應(yīng)在梁端柱邊，而不是在結(jié)構(gòu)設(shè)計簡圖中的柱軸線處。本例為了簡化起見，采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點。由于對稱性，本例每層梁取5個控制截面。分別在邊柱的軸線處、AC跨2/3處、C柱軸線的左右和CE跨的跨中()?？蚣苤膹澗亍⒓袅洼S力沿柱高是線性變化的，因此可取各層柱的上、下端截面作為控制截面。本例柱分為A柱,C柱和E柱，每根柱取2個控制截面。分別在上層的梁底和下層的梁頂()。 控制截面簡圖二、內(nèi)力組合中數(shù)據(jù)調(diào)整彎矩調(diào)幅（）剪力調(diào)整對于框架梁，其梁端截面組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整： （）對于框架柱組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整： （）框架的梁柱節(jié)點處，柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求： （）由于本工程抗震等級為三級，～、。 恒載作用下彎矩調(diào)幅層次恒載作用下中跨彎矩調(diào)幅前恒載作用下中跨彎矩調(diào)幅后M1/kNmM3/kNmM4/kNmM2/kNmM5/kNmM1/kNmM3/kNmM4/kNmM2/kNmM5/kNm654321 重力荷載代表值作用下彎矩調(diào)幅層次重力荷載作用下彎矩調(diào)幅前重力荷載作用下彎矩調(diào)幅后M1/kNmM3/kNmM4/kNmM2/kNmM5/kNmM1/kNmM3/kNmM4/kNmM2/kNmM5/kNm654321 活載滿跨作用下彎矩調(diào)幅層次活載作用下中跨彎矩調(diào)幅前活載作用下中跨彎矩調(diào)幅后M1/kNmM3/kNmM4/kNmM2/kNmM5/kNmM1/kNmM3/kNmM4/kNmM2/kNmM5/kNm654321注：M為梁端彎矩標準值，以繞桿端順時針為正，反之為負。三、內(nèi)力組合考慮的組合本例考慮如下四種內(nèi)力組合：(1)、+；(2)、+；(3)、+(SQk+Swk)；(4)、+；此外，對于本工程，+，對結(jié)構(gòu)設(shè)計不起控制作用，故不予考慮。框架梁內(nèi)力組合?？蚣苤鶅?nèi)力組合～。 框架梁內(nèi)力組合表 注：SGk為恒載，SGEk為重力荷載代表值，SQk為活載(已考慮最不利的組合值)，Swk為風載以及SEk為地震荷載，“→”為左風（震）、“←”為右風 （震），γRE為梁的承載力抗震調(diào)整系數(shù)，； 表中M以下部受拉為正，V以向上為正； 表中M的單位為kNm，V的單位為kN，N的單位為kN。 框架梁內(nèi)力組合表（續(xù)）注：SGk為恒載，SGEk為重力荷載代表值，SQk為活載(已考慮最不利的組合值)，Swk為風載以及SEk為地震荷載，“→”為左風（震）、“←”為右風（震），γRE為梁的承載力抗震調(diào)整系數(shù)，； 表中M以下部受拉為正，V以向上為正； 表中M的單位為kNm，V的單位為kN，N的單位為kN。 橫向框架A軸線柱內(nèi)力組合表注： SGk為恒載，SGEk為重力荷載代表值，SQk為活載(已考慮最不利的組合值)，Swk為風載以及SEk為地震荷載，“→”為左風（震）、“←”為右風 （震），γRE為梁的承載力抗震調(diào)整系數(shù)，； 表中M以下部受拉為正，V以向上為正； 表中M的單位為kNm，V的單位為kN，N的單位為kN。 橫向框架C軸線柱內(nèi)力組合表注： SGk為恒載，SGEk為重力荷載代表值，SQk為活載(已考慮最不利的組合值)，Swk為風載以及SEk為地震荷載，“→”為左風（震）、“←”為右風 （震），γRE為梁的承載力抗震調(diào)整系數(shù)，； 表中M以下部受拉為正，V以向上為正；表中M的單位為kNm，V的單位為kN，N的單位為kN。 橫向框架E軸線柱內(nèi)力組合表注： SGk為恒載，SGEk為重力荷載代表值，SQk為活載(已考慮最不利的組合值)，Swk為風載以及SEk為地震荷載，“→”為左風（震）、“←”為右風 （震），γRE為梁的承載力抗震調(diào)整系數(shù)，； 表中M以下部受拉為正，V以向上為正；表中M的單位為kNm，V的單位為kN，N的單位為kN。第八章 框架梁柱截面配筋混凝土強度 C30 fc=鋼筋強度 HPB235 fy=210N/mm2 fyk=235N/mm2 HRB400 fy=360N/mm2 fyk=400N/mm2 一、框架柱截面設(shè)計軸壓比驗算底層柱 Nmax=軸壓比 ≤[] 滿足要求則E軸柱的軸壓比滿足要求。截面尺寸復(fù)核取h0=700mm35mm=665mm，Vmax=，因為 ≤4所以 =700mm665mm=1664kN＞滿足要求。正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋。，：A軸柱N＜Nb，為大偏壓，選用M大、N小的組合；C軸柱、E軸柱存在N＞Nb的情況，為小偏壓，選用M大、N大的組合。本工程采用現(xiàn)澆樓蓋，柱的計算長度：底層l0===、其余各層l0===。本工程為三級抗震框架，且縱向受力鋼筋采用HRB400，要求∑As≤5%bh，且∑As≥%bh=%7002=2940mm2 (邊柱和中柱)∑As≥%bh=%7002=3920mm2 (角柱)?！? （）ea=max(20mm,700mm/30=)= （） （） （），；當l0/h＜15時。 （） （）大偏壓： （）小偏壓： （） （）垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算Nmax=l0/b=，查表得φ=，滿足要求。 橫向框架A軸線柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整 橫向框架C軸線柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整 橫向框架E軸線柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計值。 經(jīng)驗算均滿足要求。斜截面受剪承載力計算?！? （） （） （） （） （）二、框架梁截面設(shè)計正截面受彎承載力計算?！?。 （） （） （）ρmin=max[%,(45ft/fy)%]=%As,min=ρminbh=300mm600mm=360mm2斜截面受剪承載力計算。 （）113 各層柱的箍筋計算表 框架梁正截面配筋計算 框架梁斜截面配筋計算第九章 樓梯設(shè)計一、設(shè)計參數(shù)?、邰?軸線間樓梯計算，其他樓梯照此配筋。，采用梁式等跑樓梯，共24級踏步，，其踏步的水平投影長度為11=。樓梯的踢面和踏面均做水磨石層，底面為混合砂漿粉刷。板的混凝土強度等級為C30，鋼筋采用HPB235；梁的混凝土強度等級為C30，縱筋采用HRB335鋼筋。樓梯上均布活荷載標準值q＝。二、踏步設(shè)計設(shè)計踏步厚度，取1個踏步作為計算單元。樓梯的傾斜角：1. 荷載計算荷載種類荷載標準值(kN/m)荷載分項系數(shù)荷載設(shè)計值(kN/m)恒載荷載踏步自 重30mm厚水磨石面層板底20厚紙筋灰粉刷小計g活載q總計內(nèi)力計算 由于踏步板兩端均與斜邊梁相整結(jié),如前所述,這時踏步板的計算跨度為 跨中最大玩具設(shè)計值為 截面設(shè)計截面有效高度取截面寬度取按構(gòu)造選用， ，＠300。 三、斜梁設(shè)計截面形狀及尺寸截面尺寸：斜梁截面高度：取 ，斜梁截面寬度取。荷載計算斜梁荷載計算見下表荷載種類荷載標準值（kN/m）荷載分項系數(shù)荷載設(shè)計值（kN/m）欄桿自重踏步板傳來的荷載斜梁自重斜梁外側(cè)20厚紙筋灰粉刷斜梁底內(nèi)側(cè)20厚紙筋會粉刷小計 g活荷載 q總計 p內(nèi)力計算斜梁跨中最大彎矩設(shè)計值為斜梁端部最大剪力設(shè)計值為斜梁的支座反力截面設(shè)計由于踏步位于斜梁