【正文】 風荷載作用下框架柱軸力和梁端剪力軸線層次梁端剪力/kN柱軸力/kNA軸C軸E軸AJ軸線600500400300200100 風荷載作用下M圖（kNm） 風荷載作用下V圖（kN） 風荷載作用下N圖（kN）地震荷載標準值作用下的內(nèi)力計算框架各柱的桿端彎矩、。地震荷載標準值作用下的彎矩圖、剪力圖、～。 地震荷載作用下框架A，J柱剪力和梁端彎矩的計算構件名稱層次Vi/kN∑D/(kN/m)Dim/(kN/m)Dim/∑DVim/kNy/mMc上/kNmmMc下/kNmmMb總/kNmmAJ軸柱611020713429511020713429411020713429311020713429211020713429120242235721 地震荷載作用下框架C,E,G柱剪力和梁端彎矩的計算構件名稱層次Vi/kN∑D/(kN/m)Dim/(kN/m)Dim/∑DVim/kNyh/mMc上/kNmMc下/kNmMb左/kNmMb右/kNmC,E,G軸柱611020727783511020727783411020727783311020727783211020727783120242243660 地震荷載作用下框架柱軸力和梁端剪力軸線層次梁端剪力/kN柱軸力/kNA軸C軸E軸AJ軸線600500400300200100注：軸力壓力為+，拉力為。 地震荷載作用下M圖（kNm） 地震荷載作用下V圖（kN） 地震荷載作用下N圖（kN）第七章 框架內(nèi)力組合僅以⑨軸線的一榀框架為例進行內(nèi)力組合。一、控制截面的確定框架梁一般取梁端和跨中作為梁承載力設計的控制截面，梁端最危險截面應在梁端柱邊，而不是在結構設計簡圖中的柱軸線處。本例為了簡化起見，采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點。由于對稱性，本例每層梁取5個控制截面。分別在邊柱的軸線處、AC跨2/3處、C柱軸線的左右和CE跨的跨中()。框架柱的彎矩、剪力和軸力沿柱高是線性變化的，因此可取各層柱的上、下端截面作為控制截面。本例柱分為A柱,C柱和E柱，每根柱取2個控制截面。分別在上層的梁底和下層的梁頂()。 控制截面簡圖二、內(nèi)力組合中數(shù)據(jù)調(diào)整彎矩調(diào)幅（）剪力調(diào)整對于框架梁，其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調(diào)整： （）對于框架柱組合的剪力設計值應按下式調(diào)整： （）框架的梁柱節(jié)點處，柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求： （）由于本工程抗震等級為三級，～、。 恒載作用下彎矩調(diào)幅層次恒載作用下中跨彎矩調(diào)幅前恒載作用下中跨彎矩調(diào)幅后M1/kNmM3/kNmM4/kNmM2/kNmM5/kNmM1/kNmM3/kNmM4/kNmM2/kNmM5/kNm654321 重力荷載代表值作用下彎矩調(diào)幅層次重力荷載作用下彎矩調(diào)幅前重力荷載作用下彎矩調(diào)幅后M1/kNmM3/kNmM4/kNmM2/kNmM5/kNmM1/kNmM3/kNmM4/kNmM2/kNmM5/kNm654321 活載滿跨作用下彎矩調(diào)幅層次活載作用下中跨彎矩調(diào)幅前活載作用下中跨彎矩調(diào)幅后M1/kNmM3/kNmM4/kNmM2/kNmM5/kNmM1/kNmM3/kNmM4/kNmM2/kNmM5/kNm654321注：M為梁端彎矩標準值，以繞桿端順時針為正，反之為負。三、內(nèi)力組合考慮的組合本例考慮如下四種內(nèi)力組合：(1)、+；(2)、+；(3)、+(SQk+Swk)；(4)、+；此外，對于本工程，+，對結構設計不起控制作用，故不予考慮?？蚣芰簝?nèi)力組合?？蚣苤鶅?nèi)力組合～。 框架梁內(nèi)力組合表 注：SGk為恒載，SGEk為重力荷載代表值，SQk為活載(已考慮最不利的組合值)，Swk為風載以及SEk為地震荷載，“→”為左風（震）、“←”為右風 （震），γRE為梁的承載力抗震調(diào)整系數(shù)，； 表中M以下部受拉為正，V以向上為正； 表中M的單位為kNm，V的單位為kN，N的單位為kN。 框架梁內(nèi)力組合表（續(xù)）注：SGk為恒載，SGEk為重力荷載代表值，SQk為活載(已考慮最不利的組合值)，Swk為風載以及SEk為地震荷載，“→”為左風（震）、“←”為右風（震），γRE為梁的承載力抗震調(diào)整系數(shù)，； 表中M以下部受拉為正，V以向上為正； 表中M的單位為kNm，V的單位為kN，N的單位為kN。 橫向框架A軸線柱內(nèi)力組合表注： SGk為恒載，SGEk為重力荷載代表值，SQk為活載(已考慮最不利的組合值)，Swk為風載以及SEk為地震荷載，“→”為左風（震）、“←”為右風 （震），γRE為梁的承載力抗震調(diào)整系數(shù)，； 表中M以下部受拉為正，V以向上為正； 表中M的單位為kNm，V的單位為kN，N的單位為kN。 橫向框架C軸線柱內(nèi)力組合表注： SGk為恒載，SGEk為重力荷載代表值，SQk為活載(已考慮最不利的組合值)，Swk為風載以及SEk為地震荷載，“→”為左風（震）、“←”為右風 （震），γRE為梁的承載力抗震調(diào)整系數(shù)，； 表中M以下部受拉為正，V以向上為正；表中M的單位為kNm，V的單位為kN，N的單位為kN。 橫向框架E軸線柱內(nèi)力組合表注： SGk為恒載，SGEk為重力荷載代表值，SQk為活載(已考慮最不利的組合值)，Swk為風載以及SEk為地震荷載，“→”為左風（震）、“←”為右風 （震），γRE為梁的承載力抗震調(diào)整系數(shù)，； 表中M以下部受拉為正，V以向上為正；表中M的單位為kNm，V的單位為kN，N的單位為kN。第八章 框架梁柱截面配筋混凝土強度 C30 fc=鋼筋強度 HPB235 fy=210N/mm2 fyk=235N/mm2 HRB400 fy=360N/mm2 fyk=400N/mm2 一、框架柱截面設計軸壓比驗算底層柱 Nmax=軸壓比 ≤[] 滿足要求則E軸柱的軸壓比滿足要求。截面尺寸復核取h0=700mm35mm=665mm，Vmax=，因為 ≤4所以 =700mm665mm=1664kN＞滿足要求。正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋。，：A軸柱N＜Nb，為大偏壓，選用M大、N小的組合；C軸柱、E軸柱存在N＞Nb的情況，為小偏壓，選用M大、N大的組合。本工程采用現(xiàn)澆樓蓋，柱的計算長度：底層l0===、其余各層l0===。本工程為三級抗震框架，且縱向受力鋼筋采用HRB400，要求∑As≤5%bh，且∑As≥%bh=%7002=2940mm2 (邊柱和中柱)∑As≥%bh=%7002=3920mm2 (角柱)?！?。 （）ea=max(20mm,700mm/30=)= （） （） （），；當l0/h＜15時。 （） （）大偏壓： （）小偏壓： （） （）垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算Nmax=l0/b=，查表得φ=，滿足要求。 橫向框架A軸線柱端組合彎矩設計值的調(diào)整 橫向框架C軸線柱端組合彎矩設計值的調(diào)整 橫向框架E軸線柱端組合彎矩設計值的調(diào)整注：表中彎矩為相應于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設計值。 經(jīng)驗算均滿足要求。斜截面受剪承載力計算?！?。 （） （） （） （） （）二、框架梁截面設計正截面受彎承載力計算?！?。 （） （） （）ρmin=max[%,(45ft/fy)%]=%As,min=ρminbh=300mm600mm=360mm2斜截面受剪承載力計算。 （）113 各層柱的箍筋計算表 框架梁正截面配筋計算 框架梁斜截面配筋計算第九章 樓梯設計一、設計參數(shù)取③④ 軸線間樓梯計算，其他樓梯照此配筋。，采用梁式等跑樓梯，共24級踏步，，其踏步的水平投影長度為11=。樓梯的踢面和踏面均做水磨石層，底面為混合砂漿粉刷。板的混凝土強度等級為C30，鋼筋采用HPB235；梁的混凝土強度等級為C30，縱筋采用HRB335鋼筋。樓梯上均布活荷載標準值q＝。二、踏步設計設計踏步厚度，取1個踏步作為計算單元。樓梯的傾斜角：1. 荷載計算荷載種類荷載標準值(kN/m)荷載分項系數(shù)荷載設計值(kN/m)恒載荷載踏步自 重30mm厚水磨石面層板底20厚紙筋灰粉刷小計g活載q總計內(nèi)力計算 由于踏步板兩端均與斜邊梁相整結,如前所述,這時踏步板的計算跨度為 跨中最大玩具設計值為 截面設計截面有效高度取截面寬度取按構造選用， ，＠300。 三、斜梁設計截面形狀及尺寸截面尺寸：斜梁截面高度：取 ，斜梁截面寬度取。荷載計算斜梁荷載計算見下表荷載種類荷載標準值（kN/m）荷載分項系數(shù)荷載設計值（kN/m）欄桿自重踏步板傳來的荷載斜梁自重斜梁外側20厚紙筋灰粉刷斜梁底內(nèi)側20厚紙筋會粉刷小計 g活荷載 q總計 p內(nèi)力計算斜梁跨中最大彎矩設計值為斜梁端部最大剪力設計值為斜梁的支座反力截面設計由于踏步位于斜梁