【導讀】啤酒廢水含有大量有機物，這些有機物。量的溶解氧，對水體環(huán)境造成嚴重危害。啤酒工業(yè)廢水BOD5/CODcr含量高，有利于生化處理。生化處理與物理法、過對各種處理工藝的對比，最終選擇UASB+SBR作為處理工藝。大的懸浮顆粒并可調節(jié)水質水量。生化處理單元采用UASB及SBR，可達到有機。出水的COD、BOD和SS指標達到設計任務書的排放標準。通過初步估算，該工藝。也將帶來可觀的經濟效益和良好的環(huán)境效益。高程圖、主要構筑物共六張圖紙。人已經發(fā)表或撰寫過的研究成果。對本論文（設計）的研究做出重要貢獻的個人和集。體，均已在文中作了明確說明并表示謝意。計）的電子版和紙質版。有權將論文（設計）用于非贏利目的的少量。復制并允許論文（設計）進入學校圖書館被查閱。（設計）的全部或部分內容。保密的論文（設計）在解密后適用本規(guī)

　　

【正文】 控制靈活， 適合啤酒廢水的水質水量不均的特點， 本設計采 用 2 個 SBR 反應池，每個池子的運行周期為 6h。 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 22 設計參數(shù) 污泥負荷率 ： Ns取值為 (kgMLSSd) 污泥濃度采用 3000 mgMLSS/L,SVI 取 100 SBR 周期采用 T=6h,反應器一天內周期數(shù) n=24/6=4 周期內時間分配：反應池 N=2 進水時間 2h，反應時間 2h,靜沉時間 1h,排水時間 1h 周期進水量： 0 / 2 4 1 0 0 0 * 6 / 2 4 * 2 1 2 5Q Q T N? ? ? m3/s 設計計算 設計水量為： Q=1000m3/d=表 33 SBR 反應器進出水水質指 水質指標 COD BOD SS 進水水質 (mg/l) 310 108 148 去除率（ %） 70 75 70 出水水質 (mg/l) 93 27 45 V1= 00snQSXN 式中： n — 反應器一天內周期數(shù) Q0 — 周期進水量 ,m3/s S0 — 進水 BOD 含量 ,mg/l X — 污泥濃度 ,mgMLSS/L Ns — 污泥負荷率 V1= (4125162)/(3000) = Vmin=V1Q0== Vx=SVIMLSSV1/106=1003000162/106= VminVx,合格 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 23 反應池的尺寸 SBR 有效水深取 ,超高 ,則 SBR 總高為 , SBR 的面積為 設 SBR 的長：寬 =2： 1 則 SBR 的池寬為： ；池長為： 9m. SBR 反應池的最低水位為： (9)= SBR 反應池污泥高度為： (9) = = 可見， SBR 最低水位與污泥位之間的距離為 ,大于 的緩沖層高度符合設計要求。 (1)確定需氧量 O2 由公式： O2=a′Q(S0Se)+bˊXvV 式中： aˊ — 微生物對有機污染物氧化分解過程的需氧率， kg Q — 污水設計流量， m3/d S0 — 進水 BOD 含量 ,mg/l Se — 出水 BOD 含量 ,mg/l bˊ — 微生物通過內源代謝的自身氧化過程的需氧率， kg Xv — 單位曝氣池容積內的揮 發(fā)性懸浮固體（ MLVSS） 量 ,kg/m3 取 aˊ =, bˊ =；出水 Se =28mg/L； Xv=fX =3000=2250mg/L =； V=2 1V =2= 代入數(shù)據(jù)可得： O2=5000(16228)/1000+ = O2/d 供氧速率 為 ： R= O2/24 =洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 24 (2)供 氣 量的計算 采用 SX1 型曝氣器，曝氣口安裝在距池底 ，淹沒深度為，計算溫度取 25℃。 該曝氣器的性能參數(shù)為： Ea=8%， Ep=2 kgO2/kWh； 服務面積 13m2； 供氧能力 2025m3/h 個； 查表知氧在水中飽和容解度為： Cs(20)=， Cs(25)=擴散器出口處絕對壓力為： bP = 0P +103H =105+103 =105pa 空氣離開反應池時氧的百分比為： 2 1(1 )7 9 2 1(1 )AtAEO E= + = 21(1 8)79 21(1 8)+ =% 反應池中容解氧的飽和度為： Csb(25)= Cs(25) (Pb/(105)+Ot/42) =(105/105+) = Csb(20)= Cs(20) (Pb/(105)+Ot/42) = (Pb/(105)+Ot/42) =取 α=,β=,C=2,ρ=1,20℃ 時，脫氧清水的充氧量為： R0=RCsb(20)/a(brCsb(25)C)(2520) =() = kg O2/h 供氣量為 ： Gs= R0/ =() =1826m3/h =洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 25 (3)布氣系統(tǒng)的計算 反應池的平面面積為： 2=81m2 每個擴散器的服務面積取 ,則需 81/= 個。 取 50 個擴散器，每個池子需 25 個。 (4)空氣管路系統(tǒng)計算 按 SBR 的平面圖，布置空氣管道，在相鄰的兩個 SBR 池的隔墻上設一根干管，共五根干管，在每根干管上設 5 對配氣豎管，共 10 條配氣豎管。 則每根配氣豎管的供氣量為： 31826 /5 mh= 本設計每個 SBR 池內有 50個空氣擴散器 則每個空氣擴散器的配氣量為： 31826 2 /50 mh= 選擇一條從鼓風機房開始的最遠最長管路作為計算管路，在空氣流量變化處設計算節(jié)點。 空氣管道內的空氣流速的選定為： 干支管為 10～ 15m/s； 通向空氣擴散器的豎管 、 小支管為 4～ 5m/s； 空氣干管和支管以及配氣豎管的管徑，根據(jù)通過 的空氣量和相應的流確定。 空氣管路的局部阻力損失，根據(jù)配件類型按下式 Lo = 式中： 0l — 管道的當量長度， m D — 管徑， m K — 長度換算系數(shù)，按管件類型不同確定 折算成當量長度損失 0l ，并 計算出管道的計算長度 0ll+ (m), 空氣管路的沿程阻力損失，根據(jù)空氣管的管徑 D(mm)，空氣量m3/min，計算溫度 ℃ 和曝氣池水深，得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為： 12()hhS+ ＝ 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 26 ＝ kpa 空氣擴散器的壓力損失為 ，則總壓力損失為： ＋ ＝ kpa 為安全起，設計取值為 則空壓機所需壓力 p=() 10 3+10 3=56 kpa 又 Gs= 由此條件可選擇羅茨 RME20型鼓風機 轉速 1170r/min，配套電機功率為 75kw （七）理論上每日的污泥量 W=Q*(C0C1)/1000() 式中 ： Q — 設計流量， m3/d C0— 進水懸浮物濃度， mg/L C1 — 出水懸浮物濃度， mg/L P0 — 污泥含水率， % W=1000*(14845)/(1000*1000())=（八）污泥產量計算 選取 a=,b=,則污泥產量為： △ x=aQSrbVXv = 1000( 16228)/ 2 =11kgMLVSS/d 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 27 第四章 污泥處理 污泥濃縮池設計計算 污泥主要來自 UASB、 SBR 和 調節(jié) 沉淀池的污泥，污泥定期 排放進入污泥濃縮池進行處理。 （ 1） UASB 厭氧池， Q1=,含水率 %； （ 2） SBR， Q2=,含水率 %； （ 3）沉淀池， Q3=,含水率 %； 總污泥量為： Q= Q1+ Q2+ Q3 =++=為考慮實際因素，取 Q=30m3/d 平均含水率為： % 設計參數(shù) 污泥濃縮池采用輻流式重力濃縮池。濃縮池進口污泥流量 Q′ =30m3/d（濃縮以后含水率為 97%）。 固體負荷（固體通量） M 一般為 10～ 35kg/m3d， 取 M=10 kg/m3d； 污泥固體濃度 C=3 kg/L. 設計計算 （ 1）濃縮池面積 2O C 3 0 3A 9 mM 1 0? ?? ? ? 式中： C— 污泥固體濃度， kg/L； M— 污泥固體通量， kg/（ m2 d）。 則濃縮池直徑 4 4 9 3 . 3 9 43 . 1 4AD m m? ?? ? ? ? （ 2）濃縮池高度1 1 8 3 0 2 .52 4 2 4 9TQhmA? ?? ? ?? 式中： T— 污泥濃縮時間， h （ 3）濃縮池總深度 1 1 2 3 2 . 5 0 . 5 0 . 5 3 . 5H h h h m? ? ? ? ? ? ? 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 28 式 中： h2— 超高， m 取 ； h3— 緩沖層高度， m 取 ； 采用中心驅動式刮吸泥機 1 臺，為增強濃縮功效，刮泥機上有垂直柵條，吸泥管將污泥吸到上部的集泥槽中，通過中心導流筒內的排泥管排泥。 進泥管和排泥管均采用管徑 D=250mm 貯泥池及污泥泵 貯泥池作用 污泥從濃縮池被排除后，沒有壓力進入污泥脫水機房，因此應設貯泥池。由濃縮池和預處理產生的污泥進入貯泥池，再由污泥泵將其提升，以便順利進入污泥脫水機房。如果污泥脫水性能不理想，也可作為泥質調理池，加入混凝劑改善其脫水性能，提 高脫水效果。 設計計算 （ 1）污泥量確認 來自濃縮池污泥量約為： 32 30 (100 )39。 2 /(100 97 )Q m d?????（含水率為 97%）。 （ 2） 貯泥池容積 22339。 39。 2 6 1 2V Q T m? ? ? ? 式中： T— 污泥停留時間， h 這里取 6小時 （ 3）貯泥池上部尺寸 采用方形池子，具體尺寸為 L?B?H0=4m?4m? 2 m，則上部容積為 32m3。 （ 4）斗部容積 ①將貯泥池設為正方形取斗底邊 l=1m，池 側壁傾角α =50176。，泥斗高度： h1=（ 41） tg50176。 /2= 取保護高度為 ，則斗內有效容積為 V0=31 （ 12+42+1 4） = （ 5）貯泥池總高度 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 29 設超高 h2=， 則總高： H= h1+h2+ H0=++2+1=。 （ 6）校核： 貯泥池總容積為 32+＞ 30，符合要求。 選擇 螺旋輸送機 1臺，功率 (7)濃縮池排水量 39。