【正文】 去除率（ %） [16] 75% 80% 60% 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 16 出水水質 (mg/l) 310 108 148 設計計算 UASB 有效容積： 3 30 1 0 0 0 1 2 4 2 1 0 2076VQSVmN???? ? ? 式中： Q 設計流量， m3/d S0 進水 COD 含量， g/l NV容積負荷， kgCOD/(m3 三相分離器的設計主要包括沉淀區(qū)、回流縫 、氣液分離器的設計。 b1= 50tg176。= BC=CD/sin40176。s 一般廢水的μ 凈水的μ ,故取 μ=d) 污泥濃度采用 3000 mgMLSS/L,SVI 取 100 SBR 周期采用 T=6h,反應器一天內周期數 n=24/6=4 周期內時間分配：反應池 N=2 進水時間 2h，反應時間 2h,靜沉時間 1h,排水時間 1h 周期進水量： 0 / 2 4 1 0 0 0 * 6 / 2 4 * 2 1 2 5Q Q T N? ? ? m3/s 設計計算 設計水量為： Q=1000m3/d=表 33 SBR 反應器進出水水質指 水質指標 COD BOD SS 進水水質 (mg/l) 310 108 148 去除率（ %） 70 75 70 出水水質 (mg/l) 93 27 45 V1= 00snQSXN 式中： n — 反應器一天內周期數 Q0 — 周期進水量 ,m3/s S0 — 進水 BOD 含量 ,mg/l X — 污泥濃度 ,mgMLSS/L Ns — 污泥負荷率 V1= (4125162)/(3000) = Vmin=V1Q0== Vx=SVI 則每根配氣豎管的供氣量為： 31826 /5 mh= 本設計每個 SBR 池內有 50個空氣擴散器 則每個空氣擴散器的配氣量為： 31826 2 /50 mh= 選擇一條從鼓風機房開始的最遠最長管路作為計算管路，在空氣流量變化處設計算節(jié)點。 進泥管和排泥管均采用管徑 D=250mm 貯泥池及污泥泵 貯泥池作用 污泥從濃縮池被排除后，沒有壓力進入污泥脫水機房，因此應設貯泥池。 （ 4）斗部容積 ①將貯泥池設為正方形取斗底邊 l=1m，池 側壁傾角α =50176。 /2= 取保護高度為 ，則斗內有效容積為 V0=31 （ 12+42+1 4） = （ 5）貯泥池總高度 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 29 設超高 h2=， 則總高： H= h1+h2+ H0=++2+1=。如果污泥脫水性能不理想，也可作為泥質調理池，加入混凝劑改善其脫水性能，提 高脫水效果。 空氣管路的局部阻力損失，根據配件類型按下式 Lo = 式中： 0l — 管道的當量長度， m D — 管徑， m K — 長度換算系數，按管件類型不同確定 折算成當量長度損失 0l ，并 計算出管道的計算長度 0ll+ (m), 空氣管路的沿程阻力損失，根據空氣管的管徑 D(mm)，空氣量m3/min，計算溫度 ℃ 和曝氣池水深，得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為： 12()hhS+ ＝ 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 26 ＝ kpa 空氣擴散器的壓力損失為 ，則總壓力損失為： ＋ ＝ kpa 為安全起，設計取值為 則空壓機所需壓力 p=() 10 3+10 3=56 kpa 又 Gs= 由此條件可選擇羅茨 RME20型鼓風機 轉速 1170r/min，配套電機功率為 75kw （七）理論上每日的污泥量 W=Q*(C0C1)/1000() 式中 ： Q — 設計流量， m3/d C0— 進水懸浮物濃度， mg/L C1 — 出水懸浮物濃度， mg/L P0 — 污泥含水率， % W=1000*(14845)/(1000*1000())=（八）污泥產量計算 選取 a=,b=,則污泥產量為： △ x=aQSrbVXv = 1000( 16228)/ 2 =11kgMLVSS/d 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 27 第四章 污泥處理 污泥濃縮池設計計算 污泥主要來自 UASB、 SBR 和 調節(jié) 沉淀池的污泥，污泥定期 排放進入污泥濃縮池進行處理。V1/106=1003000162/106= VminVx,合格 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 23 反應池的尺寸 SBR 有效水深取 ,超高 ,則 SBR 總高為 , SBR 的面積為 設 SBR 的長：寬 =2： 1 則 SBR 的池寬為： ；池長為： 9m. SBR 反應池的最低水位為： (9)= SBR 反應池污泥高度為： (9) = = 可見， SBR 最低水位與污泥位之間的距離為 ,大于 的緩沖層高度符合設計要求。 =（ （ 103） ） /（ 18） =洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 21 = Va=V2=則： baVV =, BCAB = baVV BCAB ,故滿足 設計 要求。= DI=12 (DEb2)=12 ()= AD=DI/cos50176。 = m DE=2DH+CF 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 20 =2 +5 = 2S =π(CF+DE)CD/2 = 則 V2= Q1/S2 =(2) =V12m/h 故符合設計要求 確定上下三角形集氣罩相對位置及尺寸，由圖可知： CH=CDsin40176。 由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機物還可以發(fā)生一定的生化反應產生少量氣體，這對固液分離不利，故設計時應滿足以下要求： 1）沉淀區(qū)水力表面負荷 2）沉淀器斜壁角度設為 50176。 取水力負荷 q＝ [m3/(m2 （ 4）總水頭計算 0 1. 5 0. 3 1. 8H H h m? ? ? ? ? 式中： H— 總水頭損失， m； H0— 穿孔管安裝水深， m； 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 15 h— 管距阻力損失， m；一般調節(jié)池的管距阻力損失不超過 ,取 ； 根據空氣量 Qs和 H 選擇型號為 LSR1251WD 羅茨鼓風機 3臺， 1臺備用。 ）； ⑻ 每日柵渣量（ W）： 在格柵間隙 8mm 的情況下，設柵渣量為每 1000m3污水產 3m a x 186400 8 6 4 0 0 0 . 0 2 4 0 . 1 5 0 . 2 /1 0 0 0 1 0 0 0 1 . 5zQWW m dK? ??? ? ?? 其中： 1W — 柵渣量 33/10m 污水，格柵間隙為 16～ 25mm 時， 1W =0. 10～， 格柵間隙為 3～ 10mm 時， 1W =～ ； zk — 污水流量總變化系數 ～ ； 由于渣量 為 dm / 3 ， 宜采用 機械清渣。 ）； ⑻ 每日柵渣量（ W）： 在格柵間隙 20mm 的情況下，設柵渣量為每 1000m3污水產 33m a x 186400 8 6 4 0 0 0 . 0 2 4 0 . 1 0 . 1 4 / 0 . 2 /1 0 0 0 1 0 0 0 1 . 5zQWW m d m dK? ??? ? ? ?? 式中： 1W — 柵渣量 33/10m 污水，格柵間隙為 16～ 25mm 時， 1W =0. 10～ 格柵間隙為 30～ 50mm 時， 1W =～ ； zk — 污水流量總變化系數 ～ ，現取 ； 渣量 雖小 于 dm / 3 時，為了改善勞動與衛(wèi)生條件 ，節(jié)約人力資源仍 用 械清渣格柵。 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 7 方案確定 污水處理流程 通過比較研究，本方案 采用 UASB— SBR 為 主體 的處理 工藝，工藝流程如 下所示 ： 廢水 → 格柵 → 調 節(jié)池 → 厭氧生物處理 → 好氧生物處理 → 消毒 出水 工藝流程說明 ： 廢水進入格柵進行物理處理，去除較大粒徑的懸浮物，以保證后續(xù)處理的正常運行，水中的顆粒物不會對泵及特別管道造成較大傷害，由于啤酒廢水的懸浮物特點，為保證懸浮物的有效去除率，設計采用中格柵加細格柵處理；格柵出水進入調節(jié)沉淀池，該構筑物起調節(jié)水質水量，并去除一定量的懸浮物及可懸浮的 BOD 等有機物，保證處理的水力負荷及有機負荷平穩(wěn)，不會對之后的構筑物造成較大的沖擊； UASB 反應器即為上流式厭氧污泥床反應器，針對啤酒廢水有機物濃度高的特點，宜采用厭氧加好氧的處理工藝，厭氧部分 UASB 具有去除率高，產生的 剩余污泥量也少，三相分離器的使用，極大地增加了泥水氣的分離效率；好氧部分采用 SBR 工藝，該工藝很適合啤酒廢水的水質特點，由于產品的使用特殊性，啤酒廢水的水質水量分布不均勻，在夏季水量較大，水質較差，冬季水量較小， SBR 的序批式的處理模式能夠很好地滿足處理要求并節(jié)省成本，有效地去除水中的 BOD 等有機成分；啤酒廢水中含有大量的微生物，因此出水需要消毒處理，采用消毒池加氯消毒達到要求出 水標準。 表 11 啤酒廢水進出水水質覽表 項目 CODCr(mg/L) BOD5(mg/L) SS(mg/L) PH 設計進水水質 1380 600 530 69 設計出水水質 100 30 70 69 根據表 11，可以計算出各項污染物的去除效率，結果如下： （ 1） CODcr 去除率 =（ 1380100） ／ 1380 = % ； （ 2） BOD5 去除率 =（ 60030） ／ 600= 95% ； （ 3） SS 去除率 =（ 53070）／ 530=% ； 洛陽理工畢業(yè)設計論文（論文） 5