【導(dǎo)讀】業(yè)生產(chǎn)用汽和廠內(nèi)員工住宅的采暖、生活、通風(fēng)的用汽所建的工業(yè)鍋爐房。本工程屬哈爾濱糧庫獨資建設(shè)項目。系統(tǒng)、運煤除渣系統(tǒng)的設(shè)計。本工程選用了2臺重慶鍋爐總廠生產(chǎn)的。Ⅲ型蒸汽鍋爐，燃用哈爾濱煙煤。用固定床逆流再生單級鈉離子交換器做軟化處理。除氧方式為熱力除氧，故。選擇噴霧式全補水熱力除氧器。鍋爐送引風(fēng)系統(tǒng)采用鼓風(fēng)機和送風(fēng)機配合使。道、煙囪及除塵器的阻力。在煙氣處理過程中，為符合煙氣排放標準，故采。用STC-3系列除塵器對煙氣進行脫硫除塵。型磁選裝置、錘式反沖擊破碎機等設(shè)備。由于本鍋爐系統(tǒng)為雙鍋筒橫置式鏈。走，不需設(shè)置灰渣場。一層布置泵房、水處理間、配電室及門衛(wèi)；二。層布置控制室、更衣室、沐浴室及辦公室；三層布置除氧間。除塵器布置在風(fēng)機間內(nèi)。

　　

【正文】 ii iiGD ???? )( )( 212 （ 43） 式中 G 待除氧最大水量（ hkg/ ）； 1i 除氧器進口水 焓（ kgkJ/ ）； 2i 除氧器出口水焓（ kgkJ/ ）； i 進入除氧器蒸汽的焓（ kgkJ/ ）； fD 排氣中蒸汽的耗失量（設(shè)有排汽冷卻器時為耗汽量的 5%～ 10%，不設(shè)排汽冷卻器時不超過耗汽量的1%～ 2%）（ hkg/ ）。 故 htDii iiGD fg /%)11() 2 1 4 7( ) 2 0(1 4 4 0 0)( )( 212 ????? ??????? 鍋爐排污計算及設(shè)備選擇 （ 1）連續(xù)排污膨脹器的計算及選擇 連續(xù)排污膨脹器用于鍋爐連續(xù)排污系統(tǒng)，即將鍋爐連續(xù)排污水經(jīng)節(jié)流后送入排污膨脹器內(nèi)進行膨脹蒸發(fā)，膨脹后的蒸汽回收到熱力系統(tǒng)中去，為了穩(wěn)定膨脹器的壓力，一般是將這部分蒸汽引至除氧器。 鍋爐連續(xù)排污膨脹器的容積可按下式計算： qKKLPsq VR vDDVVV %)30%20(39。 ～???? 3m （ 44） 式中 V 連續(xù)排污膨脹器總?cè)莘e， 3m ； qV 連續(xù)排污膨脹器汽容積， 3m ； 哈爾濱糧庫鍋爐設(shè)計計算說明書 20 sV 連續(xù)排污膨脹器水容積， 3m ； LPD 鍋爐連續(xù)排污水量， 3m ； 39。Kv 膨脹器壓力下的蒸汽 比容， kgm/3 ； R 排 污 器 單 位 容 積 允 許 極 限 強 度 ， 取 為 800 ～1000 )/( 33 hmm ? ； KD 每千克排污水汽化量： xr iiD kBK ?? ? kgkg/ （ 45） 其中 Bi 汽包壓力下的飽和水焓， kgkJ/ ； ? 汽包到膨脹器間的管道散熱損失系數(shù)，取為 ； ki 膨脹器壓力下的飽和水焓， kgkJ/ ； x 膨脹器的蒸汽干度，取為 ～ ； r 膨脹器壓力下的汽化潛熱， kgkJ/ ； 對于本設(shè)計： hkgD LP /2 8 0 0%722 0 0 0 0 ???? kgkJiB /? （汽包壓力 ） kgkJik /? （膨脹器壓力 ） kgmvK /39。 3? kgkJr / 02? 取 )/(9 0 0, 33 hmmRx ????? 每千克排污水汽化量： kgkgD K /1 4 2 0 0 2 6 ?? ??? 33 9 0 0 8 8 4 8 0 0 mV q ???? 排污膨脹器的總?cè)莘e： % mV ???? 21 故選用的連續(xù)排污膨脹器性能、規(guī)格及外形尺寸如下： 表 45 連續(xù)排污膨脹器性能、規(guī)格及外形尺寸表 規(guī)格 容 器容積3/m 工 作壓力MPa/ 工 作 溫度 /℃ 水壓試驗壓力MPa/ 汽 容積3/m 水容積3/m 設(shè) 備 重量 kg/ 650? 250 590 水泵的選擇 選擇水泵時應(yīng)考慮因素 （ 1）水泵應(yīng)能滿足設(shè)計的最大流量和最高揚程的要求； （ 2）連接給水總管的各給水泵的性能應(yīng)能并列運行； （ 3）應(yīng)能滿足最高給水溫度的要求； （ 4）應(yīng)選擇效率較高，尺寸小，重量輕的水泵； （ 5）在長期低負荷運行時，水泵應(yīng)大小搭配，以便能經(jīng)濟合理地運行； （ 6）在短期低負荷運行時，離心式給水泵不發(fā)生汽化現(xiàn)象。 選擇給水泵臺數(shù)和容量的規(guī)則 A、鍋爐給水采 用單級機組給水系統(tǒng)時，每臺鍋爐的給水泵不應(yīng)小 于 1臺。當(dāng)給水泵為 2 臺時，每臺的容量不應(yīng)小于所有運行鍋爐最大流量的120%； B、當(dāng)鍋爐房供電可靠且保證不停電時，可只設(shè)電動泵；若不能保證，則要設(shè)置汽動水泵。裝有 3 臺或以上給水泵時，當(dāng)容量最大 1 臺給水泵停止運行時，其余能并列運行的給水泵的總?cè)萘坎粦?yīng)小于所有運行鍋爐最大流量的 120%； 哈爾濱糧庫鍋爐設(shè)計計算說明書 22 給水泵的型號 給水泵的流量為鍋爐最大出水量，取 40 hm/3 ，給水泵揚程按下式計算： )20~10(10 ?? PH OmH2 （ 47） 式中 P 鍋筒工作壓力， OmH2 。 故 OmHH 21 0 0208010 ???? 。 綜上所述，本設(shè)計采用 2 臺（其中 1 臺備用）上海連成有限公司生產(chǎn)的 DG2535 型水泵，流量 25 hm/3 ，揚程 105 m ，配用電機功率 22kw。同時選用一臺本溪水泵廠生產(chǎn)的 QB5 型汽動給水泵，流量 6~ hm/3 ，揚程 105 m （經(jīng)校核給水不會在水泵入口發(fā)生汽化，滿足給水泵入口汽蝕余量）。 除氧水泵的型號 除氧水泵的流量為待除氧最大水量，取 25 hm/3 ，水泵揚程按下式計算： PPHH ???? 1 OmH2 （ 48） 式中 H 除氧水泵和除氧器的高差， OmH2 ； p? 除氧水泵到除氧器的沿程損失， OmH2 ； p 除氧器的工作壓力， OmH2 。 經(jīng)計算除氧水泵的揚程為 OmH2 。 綜上所述，本設(shè)計采用 2 臺除氧水泵（其中 1 臺備用），選用長春水泵廠生產(chǎn)的 IS8065125 型水泵，流量 30 hm/3 ，揚程 ，配用電機功率。 鹽液泵的型號 鹽液泵的流量按下式計算： 23 yyy vFQ ?? hm/3 （ 49） 式中 yQ 鹽液泵的流量， hm/3 ； 1F 鈉離子交換器截面積， 2m ； yv 鹽溶液的再生流速， 3 hm/ ； y? 氯化鈉溶液的密度， 3/ cmg 。 經(jīng)計算鹽液泵的流量為 hm/3 。 鹽液泵的揚程取 10~20m 。 綜上所述，本設(shè)計采用 2 臺鹽液泵（其中 1 臺備用），選用長春水泵廠生產(chǎn)的 1023 型水泵，流量 6 hm/3 ，揚程 20m，配用電機功率 。 哈爾濱糧庫鍋爐設(shè)計計算說明書 24 第 5章 送引風(fēng)系統(tǒng)設(shè)備的選擇計算 送引風(fēng)設(shè)計要求 為了保證鍋爐的正常燃燒，必須保證有足夠的空氣進入爐膛，并及時 排出鍋爐中的燃燒產(chǎn)物 —— 煙氣，這就要求空氣和煙氣分別沿著風(fēng)煙道以一定的流速流動。在本設(shè)計中，通風(fēng)采用鼓風(fēng)機和送風(fēng)機配合運行，鼓風(fēng)機用于風(fēng)道與燃燒設(shè)備的阻力，引風(fēng)機用于克服鍋爐本體煙道、煙囪及除塵器的阻力。 風(fēng)煙道設(shè)計要點 A、風(fēng)煙道應(yīng)力求平直暢通、附件少、氣密性好； B、金屬管道鋼板厚度按下列數(shù)值選用：冷風(fēng)管一般采用 2~3mm，熱風(fēng)管和煙道一般采用 3~4 mm ； C、金屬矩形風(fēng)煙管道應(yīng)配置足夠的加強肋或加強桿，以保證其強度和剛度的要求； D、磚砌煙道內(nèi)襯當(dāng)煙氣溫度 ≤ 400176。 時，可用 100機磚砌筑； E、煙道拱頂一般采用大圓弧和半圓弧拱頂兩種形式； F、煙道底的砌法一般采用雙層磚，下墊灰渣層。磚的長度方向應(yīng)與氣流方向平行，以減少阻力； G、為考慮煙道出灰，煙道寬度不應(yīng)小于 m ，高度不小于 m ，并應(yīng)配制足夠的清灰入孔。 H、應(yīng)盡量采用地上煙道，水平煙道應(yīng)避免逆坡，接至煙囪的水平總管的向上坡度一般采用 3%以上； I、熱風(fēng)管和煙管的結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮膨脹的補償。 J、靜壓力為正壓的煙道，必 須使系統(tǒng)氣密，不漏煙。 25 送風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)計 送風(fēng)機的風(fēng)量計算及選型 btVBQ lklkjg 0 12 7 32 7 0 ??? ? 3m （ 51） 式中 ； jB 燃料計算消耗量， hkg/ 0kV 理論空氣量 kgm/3 l? 爐膛過量空氣系數(shù)，取 ?l? Δ 39。 ???l? ； lkt 冷空氣溫度，取 30℃； b當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?，? kPa 。 故 hmQg / 4 3 3 2 0 3???????? 根據(jù)送風(fēng)量初選 G473N08D 風(fēng)機，其規(guī)格為：風(fēng)量 21100 hm/3 ，風(fēng)壓為 2050 Pa ，功率 kw；電動機型號 Y180M4，功率 kw ，轉(zhuǎn)速1450 min/r 。 空氣預(yù)熱器風(fēng)機吸風(fēng)口送風(fēng)口12224235 5 5 5 564圖 51 送風(fēng)系統(tǒng)草圖 哈爾濱糧庫鍋爐設(shè)計計算說明書 26 風(fēng)道斷面的確定 ①采用矩形斷面的風(fēng)道，斷面尺寸先按風(fēng)速 sm/10 計算 mvQF g ????? 然 后 取 風(fēng) 道 斷 面 尺 寸 為 mmmm 600800 ? , 所 以 實 際 流 速 為 ：smv / 6 0 0 4 3 3 2 ??? ② 送風(fēng)機出口的漸擴管尺寸 漸擴管小頭斷面尺寸與風(fēng)機出口尺寸相同，寬 ? 高為 mmmm 720520 ? ，而大頭斷面尺寸與連接的矩形金屬風(fēng)道相同，寬 ?高為 mmmm 600800 ? ，漸擴管長度取 2 倍于 mm650 為 mm1300 .。 小頭斷面面積和流速： mF x ??? smvx / 6 6 0 0 7 5 0 4 ??? ③ 鏈條爐排下各風(fēng)室入口的風(fēng)道斷面尺寸按鍋爐本體進風(fēng)道斷面尺寸，共五個新風(fēng)口，每個風(fēng)口截面為 mm500mm400 ? 。 風(fēng)道阻力的計算 （ 1）沿程摩擦阻力計算 dlmc dvLh 2 2???? （ 52） 式中 ? 沿程摩擦阻力系數(shù)，取 （教材表 81）； L 風(fēng)道長度， m； dld 風(fēng)道截面的當(dāng)量直徑； v 空氣流速 ,m/s； ? 空氣密度，t?? 2732730?? (0?為 冷空氣密度 )。 風(fēng)管道當(dāng)量直徑 mba abddl ?? ?????， （ 53） 27 冷風(fēng)道摩擦阻力為 Pahm c l )30273/(2 ?? ??????? ， 熱風(fēng)道摩擦阻力為 Pahm c r )1 5 02 7 3/(2 7 32 9 2 ?? ??????? （ 2）冷風(fēng)風(fēng)道的阻力計算 ①冷風(fēng)流量的計算 計算冷風(fēng)道阻力時，送風(fēng)機吸入冷空氣流量按下式計算： 2 7 32 7 3)(0 lkkyllkjlk tVBV ?????? ??? hm/3 （ 54） 式中 lkt 冷空氣溫度，從鍋爐房內(nèi)吸入冷空氣時，可取 30℃； l? 爐膛出口處的過量空氣系數(shù)； l?? 爐膛的漏風(fēng)系數(shù)； ky?? 空氣預(yù)熱器中空氣漏入煙道的漏風(fēng)系數(shù)，一般取 。 故 hmVlk / 30273)( 3??????? ②豎井中的動壓頭 吸風(fēng)道的豎井中空氣流速為 smFVv lk /)(3 6 0 5 1 2 1/ ??????豎 故豎井中的動壓頭，查教材中圖 84得 Pa38hd ?豎 。 表 51 冷風(fēng)道局部阻力計算表（編號見圖 51） 編號 名 稱 阻力系數(shù) ? 動壓（Pa ） 局部阻力)(Pahj? 1 吸風(fēng)口 38 2 冷風(fēng)道上 4 個 90176。 彎頭 38 3 送風(fēng)機漸擴管 綜上，冷風(fēng)道的總局部阻力為 Pah ljb ????? 哈爾濱糧庫鍋爐設(shè)計計算說明書 28 （ 3）熱風(fēng)道的阻力計算 ①熱風(fēng)流量的計算 計算冷風(fēng)道阻力時，送風(fēng)機吸入冷空氣流量按下式計算： 273273)(0 rkllkjrk tVBV ???? ?? hm/3 （ 55） 式中 rkt 熱空氣溫度， 150℃； l? 爐膛出口處的過量空氣系數(shù)； l?? 爐膛的漏風(fēng)系數(shù)。 故 hmVrk /3 3 9 3 92 7 31 5 02 7 3)(8 5 7 8 6 3??????? ②熱風(fēng)道中的動壓頭 熱風(fēng)道中空氣流速為 smFVv rkr /)(3 6 0 03 3 9 3 9/ ?????? 故熱風(fēng)道中的動壓頭，查教材中圖 84 得 Pa48hdr ? 。 表