【導讀】對培養(yǎng)國家現(xiàn)代化建設人才具有實際意義。析和解決工程問題的能力。圖紙表達要符合有關規(guī)范要求，達到施工圖深度。學們主動思考、自行設計、減少依賴，真正掌握設計要領和方法。建設地點位于山西省嵐縣。建筑面積:6500m²左右,基地面積54*15m²2．每日由指導教師或組長負責設計人員的簽到；畢業(yè)設計領導小組”處理；

　　

【正文】 ： {[()179。 ()179。 ]179。 14+[() 179。 () 179。 2(179。 ) 179。 2} 179。（ + 179。 2 ） +{[() 179。 () 179。 179。 2]} 179。(++)= 4第五、六、七層 外墻： {[(179。 9)179。 ()179。 179。 15]+[(179。 2)179。 ()179。 ]179。2+[(179。 9)179。 ()179。 179。 18]}179。 (++)+{()179。()179。 179。 2}179。 (++)= 內墻： {[()179。 ()179。 ]179。 14+[() 179。 () 179。 2(179。 ) 179。 2} 179。（ + 179。 2 ） +{[() 179。 () 179。 179。 2]} 179。(++)= 5第八層 外墻： {[(179。 9)179。 ()179。 179。 15]+[(179。 2)179。 ()179。 ]179。2+[(179。 9)179。 ()179。 179。 18]}179。 (++)+{()179。()179。 179。 2}179。 (++)= 內墻： {[()179。 ()179。 ]179。 14+[() 179。 () 179。 2(179。 ) 179。 2} 179。（ + 179。 2 ） +{[() 179。 () 179。 179。 2]} 179。(++)= 6第九層 26 外墻： {[(179。 3)179。 ()179。 179。 5]+[(179。 2)179。 ()179。 179。 6}179。 (++)+{() 179。 () 179。 179。 2} 179。(++)= KN 內墻： {[()179。 ()179。 ]179。 3+[() 179。 () 179。 2(179。 ) }179。（ + 179。 2 ） +{[() 179。 () 179。 179。 2]} 179。(++)= KN 7女兒墻： 179。（ 36179。 2+15179。 2） = （四）門窗 各層門窗的重力荷載代表值的計算見下表： 層次 門 窗 總重 /KN 門寬/mm 門高/mm 數量 門重 /KN 窗寬/mm 窗高/mm 數量 窗重/KN 1 1500 3000 6 2100 2100 32 2100 3000 1 1200 2400 19 2 1200 2400 17 2100 2100 37 3～ 7 1200 2400 18 2100 2100 37 96,82 8 1200 1200 17 2100 2100 37 9 1200 2400 4 2100 2100 11 （五）樓板 各層樓板的重 力荷載值的計算見下表： 樓板重力荷載代表值 層次 建筑面積 梁面積 柱面積 衛(wèi)生間 樓梯間 總重 1～ 4 810 57 36 5～ 8 810 57 6． 4 36 9 270 36 （六）恒載匯總 各層恒荷載匯總于下表： 層次 梁 /KN 板 /KN 小計 /KN 柱 /KN 墻 /KN 門窗 /KN 小計 /KN 1 1800 2 1404 3 1296 2189 4 1296 2189 5 576 6 576 27 7 576 8 672 9 463． 24 （ 七）活荷載的計算 1第一層到第八層： （ ）179。 +36179。 +179。 = 2第九層： （ ）179。 +179。 +179。 = KN （八）計算各層重力荷載代表值 = G1=+179。（ +） +179。 = G2=+179。（ +2189） +179。 = G3=+179。（ 2189+2189） +179。 = G4=+179。（ 2189+） +179。 = G5=+179。（ +） +179。 = G6=+179。（ +） +179。 = G7=+179。（ +） +179。 = G8=+179。（ +） +179。 = G9=+179。 ++270179。 = 第三章 框架側移剛度的計算 第一節(jié) 框架橫梁線剛度 ib 的計算 框架橫梁線剛度 ib 的計算見下表： 類型 Ec(N/mm178。) b179。 h(mm179。mm) I0(mm4) L0(mm) Ec I0/L0(N179。 mm) I0/L0(N179。 mm) 2Ec I0/L0(N179。mm) 橫梁 179。 104 250179。 600 179。 109 6000 179。 1010 179。 1010 179。 1010 走道梁 179。 104 250179。 450 179。 109 3000 179。 1010 179。 1010 179。 1010 第二節(jié) 框架柱線剛度 ib 的計算 框架柱線剛度 ib的計算見下表： 層次 hc(mm) Ec(N/mm2) B179。 h(mm179。 mm) I0(mm4) Ec I0/ hc (N/mm) 1 5000 179。 104 600179。 600 179。 1010 179。 1010 2 3900 179。 104 600179。 600 179。 1010 179。 1010 28 3 3600 179。 104 600179。 600 179。 1010 179。 1010 4 3600 179。 104 600179。 600 179。 1010 179。 1010 5 3600 179。 104 400179。 400 179。 1010 179。 1010 6 3600 179。 104 400179。 400 179。 1010 179。 1010 7 3600 179。 104 400179。 400 179。 1010 179。 1010 8 4200 179。 104 400179。 400 179。 1010 179。 1010 9 4200 179。 104 400179。 400 179。 1010 179。 1010 第三節(jié) 各層框架橫向側移剛度的計算 各層框架橫向側移剛度的計算采用改進的反彎點法（ D值法）進行計算，計算結果見下表： 層次 類型 K α c D ∑ D 1 中柱 邊柱 2 中柱 邊柱 3 中柱 邊柱 4 中柱 邊柱 5 中柱 邊柱 6 中柱 邊柱 7 中柱 邊柱 8 中柱 邊柱 9 中柱 邊柱 第四章 橫向水平地震作用下框架內力和側移計算 第一節(jié) 橫向自振周期的計算 橫向自振周期的計算采用能量法 29 基本自振周期 Ti可按下式計算： Ti=2α 0（∑ Giui2/∑ Giui） 1/2 式中： ui假象把集中在各層樓面處的重力荷載代表值 Gi 作為水平荷載和在作用在各質點出所引起的質點處 i的水平位移 α 0結構自振周期考 慮非承重磚墻影響的折減系數，本方案中取為 ui 按以下公式計算： VGi=∑ GK （Δ u） i=VGi/∑ Dij Ui=∑（Δ u） k 式中： VGi 第 i層的層間剪力 ∑ Dij第 i層的層間側移剛度 （Δ u） i 第 i層的層間側移 結構橫向自振周期的計算過程見下表， 層次 Gi(KN) Vi(KN) ∑Di （ N/mm) (Δ u)i (m) Ui(m) Giui Giui2 9 109116 8 272790 7 6 5 4 1239841 3 1239841 2 1020xx6 1 ∑ 按頂點位移計算基本周期 Ti Ti= 0Ui1/2 =179。 179。 = 故按能量法計算結構基本自振周期得： Ti=2α 0（∑ Giui2/∑ Giui） 1/2 =2179。 （ ） 1/2 = 所以 Ti= 第二節(jié) 水平地震作用及樓層地震剪力的計算 由于本結構高度為 ，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，結構地震反應以 第一振型為主，故可采用底部剪力法計算水平地震作用。 1 計算結構等下總重力荷載代表值 Geq 30 Geq=∑ Gi =179。 = 2 計算水平地震影響系數α 1 本地區(qū)所屬設計地震分組為第三組，建筑場地類別為 II 類，設計特征周期為 。由于本地區(qū)抗震設防烈度為 6 度，地震設計按多遇地震設計。 查《建筑抗震設計規(guī)范》得：抗震設防烈度為 6 度時，水平地震影響系數最大值αmax=，水平地震影響系數： α 1=（ ） 179。 = 3 計算結構總的水平地震作用標準值 FEK 因 Tg=179。 = Ti =,所以需要考慮頂部附加水平地震作用系數。+=179。 += 建構總水平地震作用效應標準值為： FEK=α 1Geq=179。 179。 = 主體附加頂部集中力為Δ Fn=FEK=179。 = 4 計算各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力的計算 各質點橫向水平地震作用按下式計算： Fi=GiHiFEK/(∑ GKHK)() 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi 為 Vi=∑ Fi（ i=1,2，?? n） 具體計算過程如下表所示： 層次 hi(m) Hi(m) Gi(KN) GiHi(KN179。m) GiHi/∑GiHi Fi(KN) ΔFn Vi(KN) 9 12 8 4 41 7 3 21 6 8 55 5 65 21 4 25 01 3 5 2 31 51 1 5 5 ∑ 1102614. 第三節(jié) 多遇地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結構的層間位移（Δ u） i 和頂點位移 ui 分別按下列公式計算： （Δ u） i =Vi/∑ Dij ui=∑（Δ u） k 各層的層間彈性位移角θ e=（Δ u） i/hi,根據《建筑抗震設計規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側力作用的框架，層間彈性位移角限值 [θ e]=1/550. 橫向水平地震作用下的位移驗算過程如下表所示： 層次 Vi(KN) ∑Di （ N/mm) （ Δ u） i（ mm) ui (mm) Hi(mm) θ e=（ Δ u） i/hi 9 272790 6 4200 8 272790 3 4200 7 9 3600 6 1 3600 5 4 3600 4 1239841 6 3600 3 1239841 7 3600 2 1020xx6 9 3900 1 4 5000 由此可見，最大層間位移角發(fā)生在第五層 1/550= 滿足規(guī)范要求。 32 第四節(jié) 水平地震作用下框架內力計算 （一）框架柱端剪力及彎矩的計算： 框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算： Vij=DijVi/∑ Dij Mijh=Vijyh Miju=Vij(1y)h y=y0+y1+y2+y3 式中： y0框架柱的標準反彎點高度比 y1上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值 y2,y3上下層層高變化時反 彎點高度比的修正值 y框架柱的反彎點高度比 查表得，各柱的 y0,y1,y2,y3 的取值及 y 的計算結果見下表： 各層邊柱反彎點高度的計算 層次 K y0 y1 y2 y3 y 8 0 0 0 7 0 0 0 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 各層中柱反彎點高度的計算 層次 K y0 y1 y2 y3 y 8 0 0 0 7 0 0 0 33 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0