【導讀】內部采用大、中、小不同的空間尺寸以及斜線、曲線等不同的要。素，構成了富于層次流動感強的濃郁的氣氛。宏利商場是一座集購物、餐飲、辦公為一體的綜合的現代商廈在設計理念上，力求充分體現現代化一流商廈的特點和友誼商廈的特性。在整體造型上突出現代、新穎、做到簡潔、明快、虛實相接、剛柔相濟、給人以蓬勃向上的感覺。透過通透落地玻璃幕墻，使室內、室外空間相互交融，同時作為窗口，2）表中給定土層由自然地平算起。傳至框架柱，最后傳至地基。橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側移剛度。本方案中，需近似的按橫向的平面框架計算。面寬度取600×1/2=300mm，可得梁的截面初步定為b×h=300mm×650mm。取，等跨內柱取。n為驗算截面以上的樓層層數。fc為混凝土軸心抗壓強度設計值，對C30，查得。

　　

【正文】 根據梁端彎矩的組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件確定。 （ 1）均布荷載作用下如下圖 （ 將三角形，梯形荷載轉換為均布荷載） VE=ME+MD/L+1/2(q1+q21+q22)L 求 X，（其中 X為最大正彎矩截面至 E支座的距離） 則 X 可由下式求得 VD=(q1+q21+q22)X 將求得的 X值代入下式即可得跨間最大正彎矩值 Mmax Mmax=MD+VDX1/2(q1+q21+q22)X2 若 VD≤ 0,則： Mmax=MD 梁上荷載設計值 q1= q21= 5/8=q22=6 5/8=左震： ME= m,MD= m VE=(+)/6+(++) 1/2 6=0 X=VE/q=(++)= Mmax=ME+ VE (q1+q21+q22)X2 =+ 1/2 = kN m rREMmax= = m 右震： ME= m MD= m VE= MEMD/L+1/2(q1+q21+q22)L =()/6+ 1/2 6=＞ 0 X=VE/q=rREMmax= [+ ]= kN m 其它跨間的最大彎矩計算結果見下表 層次 5 4 3 跨 ED DC CB BA ED DC CB BA ED DC CB BA Mmax 畢業(yè)設計（說明） 33 層次 2 1 跨 ED DC CB BA ED DC CB BA Mmax 98. 28 98. 77 148 .98 112 .51 95. 68 147. 04 梁端剪力的調整 抗震設計中一、二、三層及框架梁和抗震墻中跨高比大于 的連梁，其梁端剪力設計值應按下式調整： V=rRE[η vb(MLb+Mrb)/Ln+VGb] 其中：η vb為梁端剪力增大系數，三級為 ，二級取 。 VGb梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力 設計。 ⑴對于 五 層 ED跨， 受力如圖所示 VGb= qL 1/2= 6 1/2= Ln== 左震： MLb= m Mrb= m V=rRE[η vb(MLb+Mrb)/Ln+VGb] = [ (+)/+] = 右震： MLb= m Mrb= m V=rRE[η vb(MLb+Mrb)/Ln+VGb] = [ ()/+] = DC 跨： VGb= qL 1/2= 1/2= Ln== 左震： MLb= m Mrb= m V=rRE[η vb(MLb+Mrb)/Ln+VGb] = [ ()/+] = 右震： MLb= m Mrb= m V=rRE[η vb(MLb+Mrb)/Ln+VGb] 畢業(yè)設計（說明） 34 = [ ()/+] = CB 跨： VGb= Ln== 左震： MLb= m Mrb= m V=rRE[η vb(MLb+Mrb)/Ln+VGb] = [ ()/+] = 右震： MLb= m Mrb= m V=rRE[η vb(MLb+Mrb)/Ln+VGb] = [ ()/+] = BA跨： VGb= Ln== 左震： MLb= m Mrb= m V=rRE[η vb(MLb+Mrb)/Ln+VGb] = [ (+)/+] = 右震： MLb= m Mrb= m V=rRE[η vb(MLb+Mrb)/Ln+VGb] = [ (+)/+] = ⑵對于 14 層 ED跨 VGb= qL 1/2= 6 1/2= CB跨、 BA跨、 DC跨 VGb= qL 1/2= 1/2= 剪力調整方法同上 ,見各層梁的內力組合和梁端剪力調整表 六、框架柱的內力組合 取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結果如下表 畢業(yè)設計（說明） 35 橫向框架 E柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內力 SGK調幅后 SQK調幅后 SEK(1) SEK(2) ν RE[(SGK+)+] + 1SQK + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 5 柱頂 M 21． 78 5． 01 39． 42` N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M ` N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M 90 90 N 柱底 M N 畢業(yè)設計（說明） 36 橫向框架 D柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內力 SGK調 幅后 SQK調 幅后 SEK(1) SEK(2) ν RE[(SGK+)+] +1SQK + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 856,27 3 柱頂 M N 柱底 M N 1281 2 柱頂 M N 1536 柱底 M N 1706. 1 柱頂 M N 1916. 柱底 M N 2132. 畢業(yè)設計（說明） 37 橫向框架 C 柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內力 SGK調幅后 SQK調幅后 SEK(1) SEK(2) ν RE[(SGK+)+] +1SQK + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M 2347 N 柱底 M N 畢業(yè)設計（說明） 38 橫向框架 B柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內力 SGK調幅后 SQK調幅后 SEK(1) SEK(2) ν RE[(SGK+)+] +1SQK + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 畢業(yè)設計（說明） 39 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內力 SGK調幅后 SQK調幅后 SEK(1) SEK(2) ν RE[(SGK+)+] + 1SQK + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 畢業(yè)設計（說明） 40 七、柱端彎矩設計值的調整： 一．二．三級框架的梁柱節(jié)點處除 框架頂層和柱軸壓比小于 及框支柱的節(jié)點處 ,柱端組合的彎矩 設計值應符合下式要求 . ∑ MC=η C∑ MB 注：∑ MC 為節(jié)點上下柱截面順時針或逆時針方向組合的彎矩值之和，上下柱端的彎矩值可按彈性分析分配。 ∑ MB為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向 組合的彎矩設計值之和。 η C為柱端彎矩增大系數。一級 ,二級 ,三級 1. E 柱 : 第 5層，按《抗震規(guī)范》無需調整。 第 4層，柱頂軸壓比 [UN]=N/ACfC= 103/〈 無需調整。 柱底軸壓 [UN]=N/ACfC= 103/〈 無需調整 第 3層，柱頂軸壓比 [UN]=N/ACfC= 103/〈 無需調整。 柱底軸壓 [UN]=N/ACfC= 103/