【正文】 419 式中 D3—— 配水井直徑（ m） V3—— 配水井內(nèi)污水流速（ m/s），一般采取 V=— ，設計中取V3= 2233 D4D += VQπ 2 =+= （ 2）進水管及進水花墻 沉淀池分為兩組，每組沉淀池采用池中心進水，通過配水花墻和穩(wěn)流罩向池四周流動。進水管道采用鋼管，管徑 DN=1000mm，管內(nèi)流速 ，水利坡度 i=‰，進水管道頂部穿孔花墻處的 管徑為 1400mm。 沉淀池中心管配水采用穿孔花墻配水，穿孔花墻位于沉淀池中心管上部，布置 8 個孔洞，過孔流速： 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 21 nhBQ333V = 420 式中 V3—— 穿孔花墻過孔流速（ m/s），一般采用 — ； B3—— 孔洞的寬度（ m）； h3—— 孔洞的高度（ m）； n—— 孔洞數(shù)量（個） 設計中取 B3=， h3=， n=8 個。 V3=（ 8 ） = m/s 穿孔花向四周輻射平局布置，穿孔花墻四周設穩(wěn)流罩，穩(wěn)流罩直徑 d=，高 h=2m，在穩(wěn)流罩上平均分布直徑為 100mm 的孔洞，孔洞的總面積為穩(wěn)流罩過水斷面的 15%。 穿孔擋板面積為： mdh === π 則孔數(shù)： %15fFm == 式中 f—— 為孔口面積 設計中取 350 個，布置 7排，每排 50 個，均勻交錯布置。 （ 3）出水堰 沉淀池出水經(jīng)過雙側(cè)出水堰跌落進入集水槽，然后匯入出水管道排入積水井。出水堰采用雙側(cè) 90176。，三角堰頂寬 ，深 ，間距 ，三角堰距沉淀池內(nèi)壁 ，三角堰直徑為 ，共有 412 個三角堰。內(nèi)側(cè)三角堰距擋板 ，三角堰直徑為 ，共有 397 個三角堰。 兩側(cè)三角堰寬度為 ，三角堰堰后跌落 — ，三角堰有效水深為： 5211 = 421 式中： Q1—— 三角堰流量 m3/s； H1—— 三角堰水深（ m），一般采用 三角堰高度的 1/2— 1/3。 521 397412 ）（ += 422 三角堰堰后自由跌落 ，則堰水頭損失為 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 22 （ 4）堰上負荷： 11 2q DQπ= 423 式中 q1—— 堰上負荷 L/（ s m），一般小于 L/（ s m）； D1—— 三角堰出水渠道平均直徑（ m）。 1 == ）（π L/（ s m） L/（ s m） （ 5）出水擋渣板 : 三角堰前設有出水浮渣擋渣板，利用刮泥機桁架上的浮渣板收集。擋渣板高出水面 ，深入水下 ，在擋渣板旁設一個浮渣收集裝置，采用管徑 DN300mm 的排渣管排除池外。 （ 6）出水渠道 出水槽設在沉淀池四周，雙側(cè)收集三角堰出水，距離沉淀池內(nèi)壁 ，出水槽寬，深 ，有效水深 ，水平流速為 ，出水槽將三角堰出水匯集送入出水管道，出水管道采用鋼管，管徑 DN1000mm，管內(nèi)流速 V0= m/s，水利坡度 i=‰ （ 7）刮泥設置 沉淀池采用周邊刮泥機，周邊傳動刮泥機的線速度為 23m/min，刮泥機地步設有刮泥板，將污泥推入污泥斗，刮泥機上部設有掛渣板，將浮渣掛進排渣裝置。 （ 8）排泥管 沉淀池采用重力排泥，排泥管管徑 DN200mm。 Rαr2r1ⅰ=0. 02h2h4h5h3h1圖 42初沉池計算簡圖 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 23 曝氣池工藝計算 本設計采用傳統(tǒng)推流式曝氣池。 池體的計算 （ 1）已知條件：污水進水 ，進水 BOD ，水溫 10~20℃，處理水質(zhì)， BOD≤ 20mg/L。 （ 2）設計參數(shù) ： a）污水處理程度的計算 原污水經(jīng)過初次沉淀池的處理， SS 按降低 50%， BOD5按去除 25%考慮，則進入曝氣池污水的 BOD5值（ Sa）： m g / L0 7 7 1)%251( 2 8S ==α SS值為： L/%501365C ss == ）（ 其中，水中 非溶解性 5BOD 含量 ： = 424 式中： b—— 微生物自身氧化率，一般在 ~ 之間，取 b =； Xa—— 活性 微生物在處理水中所占的比例，取 Xa =。 Ce—— 處理 水中懸浮固體濃度， mg/L， Ce =20 mg/L。 則 ： = = L/ = 出水中 BOD5 的總含量 20 mg/L，故處理 水中溶解性含量 Se： L/mg4 5 4 ODB ODS 5e === 總 則 的 BOD5 去除率 η為： %%100S ==aea SSη （ 3）池體的設計 ① 5BOD — 污泥負荷率 sN 的確定 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 24 為保證曝氣池在低溫季節(jié)也能取得良好的處理效果，故擬定采用的 BOD5— 污泥負荷率 為 5kg BO D kg M LSS d?為穩(wěn)妥計，應加以校核，公式為： η fSK es 2N = 式中： sN —— 污泥負荷 ， 5kg BO D kg M LSS d?； 2K —— 系數(shù) （ ～ ） ，取 2K =； f —— 系數(shù) ， /MLVSS MLSS， 一般為 ~ ，取 f =。 則 ： η fSK es 2N = )./( 5 dML SSB O D== 所以取 Ns = 5kg BO D kg M LSS d?， sN 在 ~ 5kg BO D kg M LSS d?之間，符合設計 要求 。 ② 確定 混合 液 污泥濃度 X ： X= SVIR）（ + 1 10Rr 6 425 式中 ： SVI —— 污泥體積指數(shù)， mgL ， 一般為（ 100— 120） mg/取 SVI =120mgL ； R —— 污泥回流比，取 R =50%； r —— 考慮污泥在二沉池中停留時間、池深、污泥厚度等因素的有關系數(shù)， 取r = 。 則： X= LSV IR / 10Rr 66 =+ =+ ）（）（ 設計中取 X=3300mg/L. ③ 確定曝氣池容積 saXNQS=V 426 式中 Ns—— BOD— 污泥濃度負荷； 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 25 Q—— 污水設計流量 ； Sa—— 原污水的 BOD 值 mg/L 或 kg/m3； X—— 曝氣池內(nèi)混合液懸浮固體濃度（ MLSS） mg/L 或 kg/m3； 則： = == saXNQS ④ 確定曝氣池尺寸，設四組曝氣池，每組的容積 V0為： 30 == 池深取 H=，則每組曝氣池面積 F 為： 28884 51F m≈= 池寬取 B=， B/H=5/= 介于 1~2 之間，符合規(guī)定。 池長： mBF === == ＞ 10，符合要求。 設五廊道式曝氣池，廊道長： 1 ≈=≈ 33m， 取超高 ，則池總高為： += 需氧量計算 本設計采用鼓風曝氣系統(tǒng)： （ 1）平均需氧量計算 39。39。2 rVO a QS bVX?? 427 式中 Q2—— 混合液需氧量（ kgO2/d） 。 a′ —— 活性污泥微生物每代謝 1kgBOD 所需的氧氣 kg 數(shù)，對于生活污水， a′值一般采用 — 之間 。 Q—— 污水的平均流量（ m3/d） 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 26 Sr—— 被降解的 BOD 濃度（ g/L）； Xv—— 揮發(fā)性總懸浮固體濃度（ g/L）。 設計中取 a′ =， b′ = =+= 8 4 1 ) 2 8 ( 4 9 7 6 2 （ kg/h） （ 2）最大時需氧量 最大時需氧量計算方法上，只需將污水的平均流量換為最大流量 ）（） d/ 5 8 2 8 4 1 2 8 ( 4 9 7 6 m a x2 =+==(kg/h) （ 3）最大時需氧量與平均時需氧量之比 63 07 5Q 2m a x2 ==Q （ 4）每日去除 BOD5 值 ）（）（ kg / / )( D ===r （ 5）去除 1kgBOD5 的需氧量 )/( 522 k gB O Dk gO==Δ 供氣量計算 本設計采用 YHW— Ⅱ型微孔曝氣器，氧轉(zhuǎn)移效率（ EA）為 20%，敷設在距池底 處，淹沒水深 ，計算溫度定位 30C176。 。 LmgCLmg sS /,/ )30()20( == （ 1）空氣擴散器出口外絕對壓力： Hb 9 8 0 5 += 428 式中 Pb—— 出口處絕對壓力（ Pa）； H—— 擴散器上淹沒深度（ m）。 設計中 H= Pa103 8 8 0 0100 1 55 =+=b 429 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 27 （ 2）空氣離開水面時氧的百分比： %100)1(2179 )1(21Q += AAt EE 430 式中 Qt—— 氧的百分比（ %） EA—— 空氣擴散器的氧轉(zhuǎn)移效率。 設計中取 EA=20% %%100).201(2179 ).201(21%100)1(2179 )1(21Q =+=+= AAt EE （ 3）曝氣池混合液中平均氧飽和度（按最不利的溫度條件考慮）： )(C t5)30( OPC bssb += 431 式中 ? ?sb30C—— 30176。 C時，鼓風曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值（ mg/L）； sC —— 30176。 C時，在大氣壓力條件下，氧的飽和度（ mg/L）。 LmgOPC bssb /)42 ()(C 5 5t5)30( =+=+= 換算為在 20176。 C條件下，脫氧清水的需氧量為： )20()30( )20(0 )CC(CRTsb sR = βρα 432 式中 R—— 混合液需氧量（ kg/h）； ? ?sb20C —— 20176。 C 時，鼓風曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值（ mg/L）； α，β —— 修正系數(shù)； ρ —— 壓力修正系數(shù)； C—— 曝氣池出口處溶解氧濃度