【導讀】循環(huán)次數(shù)越少，就需要在管道的起、終點以及沿線的分油點和進油點建造較大容量。的儲罐區(qū)來平衡生產(chǎn)、消費和輸送之間的不平衡，油罐區(qū)的建造和經(jīng)營費用就要增加。而，最優(yōu)循環(huán)次數(shù)的確定應從建造、經(jīng)營油罐區(qū)的費用和混油的貶值損失兩方面綜合考慮。泵站等基本工藝條件，同時考慮管道應能適應不同季節(jié)成品需求量的變化。優(yōu)化批次、罐容時應根據(jù)不同批次分別計算首站罐容、分輸油庫和末站罐容，并根。據(jù)輸送順序計算混油量以及混油處理的各項費用，最終確定管道的最優(yōu)批次和罐容配置。站圖和首站工藝流程圖。

　　

【正文】 42 2 . 4 2 2 . 44 4 0 . 3 5 1R e 7 . 6 6 1 00 . 4 9 2 1 . 1 8 1 0oooC CCv d Qd? ? ? ? ??? ? ? ? ?? ? ?煤 ，煤 ， 煤 ， 3 . 7 3 . 74 4 0 . 3 5 1R e 1 . 0 1 00 . 4 9 2 0 . 9 1 0oooC CCv d Qd? ? ? ? ??? ? ? ? ?? ? ?汽 ，汽 ， 汽 ， 661 2 . 8 1 2 . 84 4 0 . 3 5 1R e 1 . 0 9 4 1 00 . 4 9 2 0 . 8 3 1 0oooC CCv d Qd? ? ? ? ??? ? ? ? ?? ? ?汽 ， 汽 ， 汽 ， 662 2 . 42 2 . 4 2 2 . 44 4 0 . 3 5 1R e 1 . 1 9 1 00 . 4 9 2 0 . 7 6 1 0oooC CCv d Qd? ? ? ? ??? ? ? ? ?? ? ?汽 ，汽 ， 汽 ， 51 8 / 75 9 .5Re 4 .6 1 00 .0 0 0 3 9 4? ? ? 根據(jù)上述數(shù)據(jù)，可判定除汽油和個別月份煤油稍微超過水力光滑區(qū)外，占半數(shù)輸量的柴油和煤油在一些月份均處于水利光滑區(qū)，因此流態(tài)可定為水利光滑區(qū) 水力坡降 i 和綜合參數(shù)摩阻 25mmmhQi Ld?????? （ 315） 25lmmmQhLd ?????? （ 316） 284mmA g? ? ?? ?? （ 317） 表 39 不同流態(tài)時的 A 、 m 、 ? 值 流態(tài) A m ? h ， m 液柱 層流 64 1 QhLd?? 紊流 水力光滑區(qū) 1 .7 5 0 .2 54 .7 50 .0 2 4 6l QhLd ??? 混合摩擦區(qū) d?? 1 .8 7 7 0 .1 2 34 .8 7 70 .0 8 0 2 QALd ? ? ? ? ln ??? 流態(tài) A m ? h ， m 液柱 紊流 粗糙區(qū) ? 0 ? 2 QhLd??? ed? ??? ???? 由公式（ 315）得： ? ? 0 . 2 5 62 m a x 5 5 0 . 2 50 . 3 5 1 1 0 . 9 7 1 00 . 0 2 4 6 0 . 0 0 6 5 20 . 4 9 3omm CmQi d?? ???????? ? ? ?柴 ， ? ? 0 . 2 5 62 m i n 5 5 0 . 2 50 . 3 5 1 0 . 7 6 1 00 . 0 2 4 6 0 . 0 0 3 30 . 4 9 3omm CmQi d?? ??? ??? ? ? ?汽 ， 判斷有無翻越點 在畫出的管路縱斷面圖上找出有可能成為翻越點的可疑點，進行比較判斷： 可疑點為： 459Km 處，高程 和 398Km 處，高程 ， 這兩處相對終點的斜率分別為： (580 459) 1000???＝ (580 398) 1000???＝ 均遠小于管輸條件下的最大或最小水力坡降值，所以不存在翻越點 確定泵站數(shù)并化整 計算全線需要的總壓頭、確定泵站數(shù)并化整： 根據(jù)任務輸量，在泵站工作特性曲線上可以得到每個泵站所能提供的揚程為 cH 。 管路全線消耗的壓力能為 j SZH iL Z H? ? ? ? （ 318） 按最大值計算： j SZH iL Z H? ? ? ?＝ 0 . 0 0 6 5 2 ( 1 . 0 1 5 8 0 0 0 0 ) ( 1 0 5 . 8 7 5 . 2 ) 3 0? ? ? ? ? ＝ 3880 m 全線 N 個泵站提供的總揚程必然與消耗的總能量平衡，于是有 ? ?c m j S ZN H h iL Z H? ? ? ? ? （ 319） 泵站數(shù) cmHN Hh? ? （ 320） 式中 cH —— 任務輸量下泵站的揚 程， m 液柱； mh —— 泵站站內損失， m 液柱； H —— 任務數(shù)量下管道所需總壓頭， m 液柱； SZH —— 末站剩余壓力， m 液柱 ； jL —— 管道計算長度， m ，考慮到局部摩阻取為管道實際長度的 倍。 顯然計算出的 N 不一定是正數(shù)，只能取之相近的整數(shù)作為該方案需建的泵站數(shù)。 表 310 不同輸量下的 mh 值 輸量（ 3mh） 1250 2500 3600 5000 7000 10000 12020 mh （ m 米液柱） 40 45 50 55 60 80 100 根據(jù)表中數(shù)據(jù)，利用線性差值可算出排量 3/mh時， mh ＝ ? ? 3880 4 . 0 8 69 8 9 . 5 3 9 . 8 8cmHN Hh? ? ???，取 N＝ 4 將 N 化為較小整數(shù)，可以采用的方法有鋪設一條變徑管或副管以減小摩阻。設需要鋪設的副管 長為 1x ，則 ? ? ? ? ? ?11 1 1 1c m f fN H h i L x i x Z i L x i x Z?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 由此可得副管長度為 ? ? ? ?11 1cm NNx H h i ???? ? （ 321） 25211mmmfdd? ??????????? ???????? （ 322） 式中 i —— 任務輸量下，單根主管的水力坡降； fi —— 副管水力坡降； ? —— 副管水力坡降與單管主管水力坡降的比值； fd —— 副管管徑（內徑）。 取主副管管徑相同， m ＝ 25211mmmfdd? ??????????? ????????＝ 4 .7 5 1 .7 51 .7 51 0 .2 9 7 3(1 1 ) ?? ? ? ? ?11 1cmNNx H h i ???? ? 4 . 0 8 6 4( 9 8 9 . 5 3 9 . 8 8 ) 1 7 8 2 50 . 0 0 6 5 2 ( 1 0 . 2 9 7 3 )?? ? ? ???m 由 ? ? ? ? ? ?21 0 2 2 0 2cmN H h i L x i x Z i L x i x Z?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 可得變徑管長度為 ? ? ? ?22 1cm NNx H h i ??? ?? （ 323） 50mdd????????? （ 324） 式中 i —— 任務輸量下，單根主管的水力坡降； 0i —— 變徑管水力坡降； ? —— 變徑管水力坡降與單管主管水力坡降的比值； 0d —— 變徑管管徑（內徑）。 選取 720 10??規(guī)格的變徑管，則4. 754. 750493( ) 90 4699dd??? ? ? ????? （如選泵站 2，則選取720 ??規(guī)格的變徑管） ? ? ? ?22 4 . 0 8 6 4( 9 8 9 . 5 3 9 . 8 8 ) 1 5 4 0 5 . 5 51 0 . 0 0 6 5 2 ( 1 0 . 1 9 0 4 )cm NNx H h i ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ?m ? ? 3880 4 . 0 8 69 8 9 . 5 3 9 . 8 8cmHN Hh? ? ???，取 N＝ 5 將 N 化為較大整數(shù)，常用的辦法是將離心泵的級數(shù)減小或葉輪換小。當全線泵站數(shù)較少，化為較大整數(shù)時影響顯著，也可考慮將部分管徑換小。此時變徑管的長度計算方法同前，即變徑管長度為 ? ? ? ?22 1cm NNx H h i ??? ?? 50mdd????????? 式中 i —— 任務輸量下，單根主管的水力坡降； 0i —— 變徑管水力坡降； ? —— 變徑管水力坡降與單管主管水力坡降的比值； 0d —— 變徑管管徑（內徑）。 選取 377 6??規(guī)格的變徑管，則4. 754. 750493( ) 7365dd??? ? ? ????? ? ? ? ?22 4 . 0 8 6 5( 9 8 9 . 5 3 9 . 8 8 ) 4 2 0 0 6 . 6 11 0 . 0 0 6 5 2 ( 1 4 . 1 7)cm NNx H h i ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ?m 由于本設計方案較多，為減少手算工作量，可依據(jù)上述公式對該步驟進行編程計算每種方案的泵站數(shù)并化整，比較程序界面上采用變徑管和副管的長度來采取其中的一種方法應用與本設計 以方案 5（ ? 508， （泵站 1））為例 圖 36 泵站數(shù)化整程序運行界面 很顯然，在該方案中采用變徑管要比使用副管合理 在程序運行界面上重新輸入其他方案的相應數(shù)值，點擊運行，對制定的每一個方案進行計算，確定泵站數(shù)并化整。（本設計中各方案所采用的副管均與主管同管徑； 變徑管均為 377 ??，管材重量為： 1kgm? ） 利用程序對各方案進行計算泵站數(shù)并化整后的結果如下表： 表 311 各方案計算泵站數(shù)并化整后的結果 泵站揚程 m 泵站的計算值 化整及可采取措施 化整及 選用措施 化較小整數(shù)N1 措施 單位（ m） 化較大整數(shù)N2 變徑管長度（ m） 方案 1 4 副管長度 5 4 變徑管 變徑管長 方案 2 672 5 副管長度 6 6 變徑管 變徑管長 方案 3 3 副管長度 4 4 變徑管 變徑管長 方案 4 672 4 副管長度 5 5 變徑管 變徑管長 方案 5 2 副管長度 3 3 變徑管 變徑管長 方案 6 672 3 副管長度 4 4 變徑管 變徑管長 方案 7 1 副管長度 2 2 變徑管 變徑管長 450629 泵站揚程 m 泵站的計算值 化整及可采取措施 化整及 選用措施 化較小整數(shù)N1 措施 單位（ m） 化較大整數(shù)N2 變徑管長度（ m） 方案 8 672 2 副管長度 3 3 變徑管 變徑管長 方案 9 1 副管長度 2 2 變徑管 變徑管長 方案10 672 1 副管長度 2 2 變徑管 變徑管長 上表中 “ 化整及選用措施 ” 一欄中所選用的數(shù)值大致是依據(jù)下列原則確定的： 泵站數(shù)化小時，采用副管和采用管徑更大的變徑管均會使管材耗費增大；泵站數(shù)化大時，需多建一個泵站，但采用了管徑更小的變徑管。綜合比較各方案中泵站數(shù)化大、化小所采用的相應措施的費用增加值，采用比較后費用增加值相對較少的措施。 投資總額