【正文】 ；易造成通 風 系 統(tǒng) 紊亂。因此火災(zāi) 時 期要密切注 視 主扇 風壓 的 變 化。當主扇房內(nèi)的水柱 計 呈 現(xiàn)負值時 ， 則 停止主扇運 轉(zhuǎn) ，打開出 風井口防爆 門 是正確而且必要的。2)下行 風 流中 發(fā) 生火災(zāi) 時對 主扇 的影響 下行 風 流中 發(fā) 生火災(zāi) 時 ，火 風壓 (hF)與主扇 風壓 作用方向相反，在同一個坐 標 系中放在第四象限中。它與主扇 風壓 特性曲 線 的合成 (hf,hF)為等風量下風壓相減而得。如 圖 88所示。 圖 88中， K是正常情況下的主扇工況點，其風壓為 h,風量為 Q。 L為發(fā)火后通風系統(tǒng)工況點，對應(yīng)的主扇風壓為 hf (hfh)，風量為 Ql(QlQ)。系統(tǒng)風壓降低 (hl=hfhF)。主扇工況點向左方移動 (K M)。 當主扇為軸流式風機，而火風壓 (hF)又很大時，主扇進入不穩(wěn)定區(qū)運轉(zhuǎn)，主扇工況點可能由 K移向第三象限的 L點，如 圖 89所示。風量為負 (Q1)，系統(tǒng)風壓也是負值（ h1=hfhF)，這就是主扇雖然仍在運轉(zhuǎn)，但風流卻已倒向。實際工作中雖極為少見，但主要進風井筒發(fā)生火災(zāi)時，全礦井風流逆轉(zhuǎn)也是發(fā)生過的。 處理這種情況的方法一是停止主扇，二是從反風后的進風井 (原為回風井 )進入礦井進行滅火或隔離火區(qū)。 綜上所述，在下行風流中發(fā)生火災(zāi)，反向火風壓的影響將使主扇工況點左移，其結(jié)果： ① 主扇風壓升高： ② 風量減小，甚至可能出現(xiàn)負風量， ③ 主扇出現(xiàn)不穩(wěn)定運轉(zhuǎn)。第二節(jié)第二節(jié) 火災(zāi)時期主扇的調(diào)節(jié)火災(zāi)時期主扇的調(diào)節(jié) 如火災(zāi)發(fā)生在上行風流中，火風壓曲線 (hF)與主扇的合成曲線為 (hf,hF)，礦井等積孔為 A。 hf′ 為提高風機轉(zhuǎn)數(shù)后的主扇特性曲線， （ hf′ ， hF） 為提高風機轉(zhuǎn)數(shù)后風機特性曲線與火風壓特性曲線的合成，如 圖 810所示。 K為正常情況下的礦井風機的工況點，發(fā)生火災(zāi)后移至 L，相應(yīng)風壓由 h增至 h1，風量由 Q增至 Ql。加大風機轉(zhuǎn)數(shù)后工況點移至 P，風量由 Q增至 Q2，風壓由 h增至 hF，相應(yīng)的主確風壓為 hr，風壓 hrh。主扇風壓的提高有利于風網(wǎng)支路風流的穩(wěn)定。 對于軸流式風機改變動輪葉片角度也同樣可以獲得相似的結(jié)果。但是僅靠改變風機參數(shù)是難以保證井下不發(fā)生風流紊亂，更難以起到加速滅火的作用，其作用只在于提高井下風流的穩(wěn)定性。 2．下行風流火災(zāi)時主扇的調(diào)節(jié) 火災(zāi)發(fā)生在下行風流中，火風壓 (hF)為負值，正常情況下的工況點為 K，發(fā)火后的工況點為 L，風量由 Q降至 Q1而主扇風壓由 h升至 hf。如 圖 81l所示。 提高轉(zhuǎn)數(shù)，風機特性曲線由 hf升至 hf′ ，風機與火風壓特性曲線串聯(lián)合成特性曲線為 （ hf′ ， hF） ，工況點為 P，風量增至 Q2(Q2Q)，風機風壓增至hr(hrh)，有利于風流的穩(wěn)定性。軸流式風機改變?nèi)~片角度、離心式風機改變導(dǎo)葉片角度可能獲得同樣效果。3．兩臺風機并聯(lián)運轉(zhuǎn)時的調(diào)節(jié) 兩臺風機并聯(lián)運轉(zhuǎn)使用的先決條件是等積孔 A較大。 兩臺同類型的軸流風機其特性曲線 hfl、 hf2相重合，并聯(lián)合成曲線如 圖 812所示。 正常情況下，只有當?shù)V井等積孔 AAn時才能穩(wěn)定運轉(zhuǎn)。如當?shù)V井等積孔為A1時，只有一個工況點 K，其對應(yīng)的風量為 Q，風壓為 h，而每臺風機的風量為 Q／ 2。 如果礦井等積孔小于 An(AAn)，則可能有兩個工況點，如等積孔為 A2時，兩個工況點 T、 S。當火災(zāi)發(fā)生在上行風流中，火風壓特性曲線為 hF與并聯(lián)運行的主扇合成特性曲線再串聯(lián)合成得特性曲線。 礦井等積孔為 A時，發(fā)火后風量提高 (由 )。風壓由 h升至 hl,而并聯(lián)風機系統(tǒng)的相應(yīng)風壓為 h2(h2h)，而 h1=h2+hF故在火災(zāi)時期，隨著火風壓的增長，并聯(lián)作業(yè)風機的風壓降低，而風量卻同時增多 (Q Q1)。風量的增多對風流的穩(wěn)定有利，但對控制火災(zāi)的發(fā)展不利，甚至促使火勢的發(fā)展。當然風壓的降低對穩(wěn)定風流不利。 只要 A不落入非穩(wěn)定區(qū)，啟動備用風扇兩臺并聯(lián)運行有好處，因為與一臺主扇單獨運轉(zhuǎn)相比，風量、風壓都要提高很多，工況點由 D K。 因此，在上行風流中發(fā)生火災(zāi)，火風壓 hF與主扇串聯(lián)，起到了擴大穩(wěn)定運轉(zhuǎn)區(qū)的作用。火災(zāi)時期發(fā)生冒頂堵塞風路，或構(gòu)筑密閉使風網(wǎng)風阻增大，當A越過 AP時，并聯(lián)系統(tǒng)就會出現(xiàn)不穩(wěn)定，如 A2有兩個工況點 T、 S。 火災(zāi)發(fā)生在下行風流中， hF為負值，它與并聯(lián)運轉(zhuǎn)風機的合成特性曲線如圖 813所示。 正常情況下，只要 AAn。即可保證有一個穩(wěn)定的工況點，如礦井等積孔為 A1時，工況點為 K，相應(yīng)的風壓為 h，風量為Q，而每個風機風量 Q′=Q 1/2。如果礦井等積孔為 A3時，正常情況下，雖然只有一個工況點（ Q)，但發(fā)火后可能出現(xiàn)三個工況點 (U、 D、 Z)。 發(fā)火后風量由 (1)，風壓為 h1=h2hF。盡管風機風壓在發(fā)火后由 h增至 h2，但由于負值火風壓 (hF)的影響，風量仍是減少 (1)，這對穩(wěn)定風流不利，有可能發(fā)生風流紊亂。發(fā)火后如果并聯(lián)作業(yè)風機的工祝點不在穩(wěn)定區(qū)內(nèi)，對井下風流的穩(wěn)定也極為不利。尤其在高瓦斯礦井很可能會形成爆炸的條件。 上面的分析都是以軸流風機特性曲線完全相同的條件下作出的，如果兩臺并聯(lián)運轉(zhuǎn)風機特性不同，其結(jié)果還要復(fù)雜，必須用圖解法進行分析。主扇壓力逐漸下降，扇風機房水柱計壓力逐漸減小，風量卻不斷上升，最后穩(wěn)定在某一值上。 上行風流中發(fā)生火災(zāi)主扇壓力逐漸上升，扇風機房水柱計壓力逐漸增加，風量卻不斷減少，最后穩(wěn)定在某一值上。 下行風流中發(fā)生了火災(zāi)在撲滅和控制火災(zāi)的過程中，主扇風壓逐漸趨于正常。 說明火風壓在減小，直接滅火措施收到效果，或者說明主干風路與旁側(cè)支路封閉成功。在井下封閉上行風流火區(qū)過程中主扇水柱計仍在不斷地下降，（下行風流火區(qū)則上升） 說明并未完全將火區(qū)封死，火勢仍在發(fā)展，一定另有通路向火源供風。冒落法控頂采煤法中有可能從相鄰的上下煤層采空區(qū)漏風，從其它老空區(qū)、裂隙、水砂充填采煤法中未充實的頂板空隙漏風。主扇風壓在回升（下降）中又迅速下降（上升） 說明可能發(fā)生了再生火源 。第三節(jié)礦井火災(zāi)時期主扇運轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)狀態(tài)觀測第三節(jié)礦井火災(zāi)時期主扇運轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)狀態(tài)觀測上行風路火災(zāi)扇風機房水柱計突然下降， 下行風路火災(zāi)扇風機房水柱計突然上升?？赡苁腔饏^(qū)發(fā)生了瓦斯、煤塵或火災(zāi)氣體爆炸。也可能是由于火勢燃燒損壞了隔離主要進、回風道的風門，使之發(fā)生短路而造成，或者也可能是災(zāi)區(qū)人員撤退途中未能關(guān)閉風門而造成。上行風路火災(zāi)主扇風壓突然上升， 下行風路火災(zāi)主扇風壓突然下降?？赡苁怯捎谂艧熉肪€上的巷道發(fā)生了冒頂堵塞而造成。這時要十分注意井下風流的變化，要及時撤出救護人員。謝謝觀看 /歡迎下載BY FAITH I MEAN A VISION OF GOOD ONE CHERISHES AND THE ENTHUSIASM THAT PUSHES ONE TO SEEK ITS FULFILLMENT REGARDLESS OF OBSTACLES. BY FAITH I BY FAITH