【正文】 Mmax==支座處最大剪力設計值V=P1=σ=Mmax/Wx= X106/ = [σs]min=143 MPa 抗彎強度滿足要求。2） 支撐梁撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮靜荷載標準值，故作用效應的線荷載標準值如下：Pk = = KNω= P*a*L2*(34(a/L)2)/24EI =(34X(400/1200)2)/(24X70000X668091) = 1200/400=3mm故撓度滿足要求。3）樓板支撐（單頂）計算根據(jù)鋁模板系統(tǒng)的設計原則，＝㎡.另樓面單頂外管為φ602，內(nèi)管為φ482，取內(nèi)管φ482計算，偏安全。1. 計算參數(shù)160 100樓面厚度 ＝ 100mm（1塔樓）160mm(2樓)樓層高度 ＝ 4200mm（1塔樓）4800mm（2樓）單頂高度 4200（4800）100 （160）＝ 4100mm（1塔樓）4620mm（2樓）單頂截面面積（A） ＝ 289mm2彈性模量（E） ＝ 206000N/ mm2截面慣性矩（I）＝πD4/64πd4/64＝ mm4截面回轉(zhuǎn)半徑（i） ＝ 1)單頂所承受集中力： ㎡ 25=㎡ ㎡q=（a+b）+c=（+）+=㎡＝㎡N==2）從附錄3中查得單頂極限負荷為24KN，滿足。3) 單頂支撐受壓穩(wěn)定性驗算：單頂支撐計算長度 L0=H板厚模板厚度=2900150130=2620mmσ=，查表得σ單頂支撐滿足穩(wěn)定性要求。混凝土樓面在單頂作用力下強度驗算單頂?shù)鬃叽鐬?00mm100mm混凝土樓面受壓面積A＝100100＝10000 mm2從附錄混凝土強度曲線查得，3天C30混凝土強度為40%30N/mm2=12N/mm2樓面荷載作用下產(chǎn)生的彎矩驗算SL轉(zhuǎn)角處的截面強度：SL構(gòu)件轉(zhuǎn)角處彎矩： M＝W1＝＝截面強度 ：﹤160N/mm2，滿足要求。由于部分樓面荷載是通過SL構(gòu)件傳向墻身板，故需驗算樓面與墻身板連接件處銷子的強度。銷子所承受的堅向荷載＝Q φ16mm銷子截面抗剪強度為150N/mm2﹥銷子截面抗剪強度滿足要求。BB條（BEAM BAR）計算標準龍骨長度為1米。每根龍骨帶兩個BB條。單個BB條承受的剪力＝BB條有效抗剪截面＝500mm2；滿足要求φ16mm銷子強度驗算：，滿足要求4）梁底支撐（單頂）計算根據(jù)鋁模板系統(tǒng)的設計原則，除梁自重外尚有樓板傳來荷載，＝㎡。梁底支撐（單頂）外管為φ602，內(nèi)管為φ482，取內(nèi)管φ482計算，偏安全。1. 計算參數(shù)梁高度 ＝ 850mm（1塔樓）樓層高度 ＝2900mm單頂高度 ＝4200（4800）850（鋁模厚） ＝ 3350㎜ （3950mm） 單頂截面面積（A） ＝289mm2彈性模量（E） ＝ 206000N/ mm2截面慣性矩（I）＝πD4/64πd4/64 ＝ mm4截面回轉(zhuǎn)半徑（i） ＝ 1)單頂所承受集中荷載計算a. 鋁模板自重 ㎡b. 砼梁重 25=c. 砼樓板重 25=㎡d. 施工荷載 ㎡2)單頂所承受集中荷載N=（a+b+c）+（d）：(2+)=： =: ( ) =： =單頂所承受集中荷載為：N=（a+b+c）+（d）=（++）+（）=11KN3）從附錄3中查得單頂極限負荷為24KN，滿足單頂支撐受壓穩(wěn)定性驗算穩(wěn)定性驗算計算公式：σ=，查表得穩(wěn)定系數(shù)σ單頂支撐滿足穩(wěn)定性要求。 插銷抗剪計算鋼插銷受雙剪，依據(jù)規(guī)范公式：插銷受剪承載力設計值Nbv=2An. fbv=2x154x140=43120N=插銷承壓承載力設計值c=d.∑=14x2x3x305=25620N=則插銷受剪承載力設計值取Nv=min(Nbv, Nb)=上式中, fbv—鋼插銷抗剪強度設計值，取140M/mm2 fbc—鋼插銷抗壓強度設計值，取305M/mm2 An鋼插銷的凈截面面積，φ14鋼插銷，Q235鋼，An =154mm2 V = N = KN ≤ Nv= 抗剪滿足強度要求。 鋁合金模板型材是400mm寬，邊框厚度65mm，面板厚度4mm，肋間距300mm。 背楞選用8040,合并兩根一組,每組間距最大800mm 穿墻對拉螺栓采用M16的穿墻螺栓，螺栓間距600mm　　　Ｆ＝／2　　?。疲溅胏　Ｈ其中γc 混凝土的重力密度，； t 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，　　　　　；　 T 混凝土的入模溫度，℃； V 混凝土的澆筑速度，； H 模板計算高度，； β1 外加劑影響修正系數(shù)，； β2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 kN/m kN/m2， kN/m2 計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=50kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的水平荷載標準值 F2= kN/m2?！　γ婺０逡灾卧诒忱闵系娜邕B續(xù)梁計算，梁截面為400mm寬，邊框厚度65mm，面板厚度4mm的槽型鋁合金型材，強度驗算時考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的水平荷載設計值。 新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1== KN/M傾倒混凝土時產(chǎn)生的水平荷載設計值q2== KN/MMmax=*q1*L2+*q2*L2 =+= σ＝Ｍｍａｘ/ Ｗ= [σs]min =143 Mpa強度滿足要求。撓度驗算時僅考慮新澆混凝土側(cè)壓力標準值新澆混凝土側(cè)壓力標準值q==18 KN/Mω=*q*L4/(100EI)=(100X70000X1031495) = 900/250=撓度滿足要求。背楞選用8040,長向相并兩根合并一組,每組間距最大900mm兩支組合 I=2X152550=305100mm4 ,W=2X7627=15254mm3,E=205000Mpa背楞為以拉力螺栓為支撐點的三跨連續(xù)梁計算，所受荷載為由面板翼緣傳來的集中荷載P,每跨作用一個集中力P，作用位置自左支座起400mm，@800mm集中荷載設計值P = (+)=Mmax= σ＝Ｍｍａｘ/ Ｗ= [σs]min =143 MpaVmax==τ=3V/(2bh)=(2X80X80)= Mpa[τ]min = Mpa抗剪強度滿足要求。撓度驗算時僅考慮新澆混凝土側(cè)壓力標準值集中荷載標準值P1 ==ω= [ω]=600/250= 撓度滿足要求 對拉螺栓采用C級普通螺栓， 對拉螺栓所受拉力為背楞的支座反力，最大支座反力設計值Rmax= 驗算公式如下: 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值， N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號：M16 對拉螺栓有效面積: A= 157 mm2； 對拉螺栓所受的最大拉力: N = Rmax=對拉螺栓最大容許拉力值: [N] = 157/1000 = kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N= 小于對拉螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！計算完畢。綜上述全部計算結(jié)果，我們可知，該工程采用的鋁合金模板體系是完全滿足相應規(guī)范要求的強度標準，完全滿足該工程施工需要。47