【正文】 牢固可靠，推出機構(gòu)受力中心要求與壓鑄機的推出機構(gòu)裝置一致。當(dāng)推出機構(gòu)偏心時，應(yīng)加強推板導(dǎo)柱的剛性，以保持推板推出時平穩(wěn)。為便于模體的吊運和裝配，在動、定模模體上應(yīng)有吊環(huán)螺釘。對中、大型模具，在模板的兩側(cè)均鉆有螺孔，以擰入握柄或吊環(huán)螺釘。鑲塊到模體邊緣的模面上需留有足夠的部位設(shè)置導(dǎo)柱、導(dǎo)套、銷釘、緊固螺釘?shù)奈恢?。?dāng)鑲塊為組合式時，模體邊緣的寬度應(yīng)進(jìn)行驗算。對沒有抽芯機構(gòu)的模具、模板邊框應(yīng)滿足導(dǎo)滑長度和設(shè)置楔緊塊的要求。連接模板用的緊固螺釘和定位銷的直徑和數(shù)量，應(yīng)根據(jù)受力大小選取，位置分布均勻。模具的總厚度必須大于所選用壓鑄機的最小和模間距 [11]。 壓鑄模成型零件的設(shè)計壓鑄模的成型零件主要是指型芯和鑲塊。成型零件的結(jié)構(gòu)形式可分為整體式和鑲拼式。本壓鑄模設(shè)計采用鑲拼式結(jié)構(gòu)。該結(jié)構(gòu)成型部分的型腔和型芯由鑲塊組成，然后裝入模具的套板內(nèi)加以固定。該結(jié)構(gòu)具有以下特點：對于復(fù)雜的成型表面可用機械加工代替鉗工操作，簡化加工工藝，提高模具制造質(zhì)量，容易滿足組合鑲塊成型部位的精度要求。理使用耐熱合金鋼材，降低成本。合理使用耐熱合金鋼材，降低成本。沈陽工業(yè)大學(xué)工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）19易損件有利于更換和修理。壓鑄件的局部結(jié)構(gòu)改變時，不致使整套模具報廢。拼合處的適當(dāng)間隙有利于排出型腔內(nèi)的氣體。采用合理的鑲塊結(jié)構(gòu)可以減少熱處理時的變形，也便于在熱處理時的變形，也便于在熱處理后進(jìn)行修整?？砂磋T件的幾何形狀在鑲塊上構(gòu)成復(fù)雜的分型面，而在套板上仍為平直分型面。鑲塊的坯料比較容易鍛煉，組織均勻，質(zhì)量較高。過多的鑲塊拼合面會產(chǎn)生以下缺點：（1）增加裝配時的困難，且難以滿足較高的組合尺寸精度。（2）模具的熱擴散條件變差。（3）鑲拼處的縫隙易產(chǎn)生飛邊，既影響模具使用壽命，又會增加鑄件去毛刺的工作量。 鑲塊的固定形式本設(shè)計鑲塊的固定形式采用通孔臺階式。為了保證鑲塊的穩(wěn)定性，在接近鑲塊的臺階邊緣初需用螺釘將套板和支承板（或座板）緊固。 壓鑄模成型零件的尺寸的計算成型零件的主要尺寸：查《壓鑄模設(shè)計手冊》表 6—17 得到鑲塊的壁厚尺寸推薦值；表 6—18 得到整體鑲塊臺階尺寸推薦值。 成型部分尺寸的計算 壓鑄件的收縮率設(shè)計模具時計算成型零件所采用的收縮為計算收縮率，它包括了鑄件收縮值及模具成型零件在工作溫度時的體積膨脹。按下式確定： 100% A??,?（）式中 —通過計算模具成型零件的尺寸（mm） ；, —鑄件的公稱尺寸（mm）沈陽工業(yè)大學(xué)工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）20根據(jù)鑄件結(jié)構(gòu)特點及《壓鑄模設(shè)計手冊》表 6—22 得該壓鑄件的收縮率為混合收縮率，取 %。 模具制造公差模具制造公差是成型部分在進(jìn)行機械加工過程中允許的誤差，以△表示。在通常情況下，△值取壓鑄件公差△值的 — 。415 成型部分的計算模具成型尺寸按下式計算： ??????)(, nA?（）式中 —計算后的成型尺寸（mm） ；, —鑄件的公稱尺寸（mm） ； —壓鑄件的計算收縮率（%） ；? —補償和磨損系數(shù)。當(dāng)鑄件為 GB159～59 中 6～7 級精度，n壓鑄工藝不易穩(wěn)定控制或其他因素難以估計時，取；當(dāng)鑄件為 GB8～10 級精度時，取 ；? ?n —鑄件偏差（mm） ；? —模具成型部分的制造偏差（mm） 。 ,與金屬液相接觸的型腔、型芯尺寸可根據(jù)《壓鑄模設(shè)計手冊》表 6—32 和表 6—37 查得。 壓鑄模結(jié)構(gòu)零件的設(shè)計 動、定模導(dǎo)柱和導(dǎo)套的設(shè)計導(dǎo)柱和導(dǎo)套設(shè)計的基本要求（1）應(yīng)具有一定的剛度引導(dǎo)動模按一定的方向移動，保證動、定模在安裝和合模時的正確位置。在合模過程中保持導(dǎo)柱，導(dǎo)套首先起定向作用，防止型腔、型芯錯位。（2）導(dǎo)柱應(yīng)高出型芯高度，以避免模具搬運時型芯受到損壞。（3）為了便于取出鑄件，導(dǎo)住一般裝置在定模上。（4）如模具采用卸料板卸料時，導(dǎo)柱必須安裝在動模上。（5）在臥式壓鑄機上采用中心澆口的模具，則導(dǎo)柱必須安裝在定模座板上。沈陽工業(yè)大學(xué)工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）21根據(jù)《壓鑄模設(shè)計手冊》表 6—46—46 得到導(dǎo)柱、導(dǎo)套的主要尺寸。詳見零件圖。 模板的設(shè)計定模座板的設(shè)計定模座板一般不作強度計算，設(shè)計時應(yīng)考慮以下幾點：(1)模具吊裝在壓鑄機墻板上后，要留出安裝壓板或緊固螺釘?shù)奈恢茫鼓＞邏壕o定位。(2)當(dāng)與臥式壓鑄機的壓室安裝孔或立式壓鑄機的噴嘴安裝空精確配合。(3)當(dāng)定模套板為不通孔時，則以定模壓板取代了定模座板，但仍必須留出安裝壓板或緊固螺釘?shù)奈恢?。查《壓鑄模設(shè)計手冊》表 6—52 得，該模具的定模座板的尺寸為：316264動、定模套板的設(shè)計由于該模具結(jié)構(gòu)具有滑塊，動、定模套板邊緣厚度應(yīng)增加到厚度 h， 。其增加厚度 h， 計算如下； （mm） 抽SLh??32,（） 式中 —抽芯距離（mm）抽—包括端面鑲塊中 T 形槽成型部分在內(nèi)的滑塊長度（mm）根據(jù)《壓鑄模設(shè)計手冊》表 6—53 動、定模套板邊框厚度的推薦尺寸查得該以壓鑄模的套板尺寸為：196，由于該壓鑄模結(jié)構(gòu)的特點，套板邊框厚度分別為：44，35mm。動模支承板的選擇選擇支承板厚度的原則：（1）選擇分型面投影面積大，支承板厚度取較大值，反之取小值。（2）在投影面積相同的情況下，壓射比壓大、支承板厚度取較大值，設(shè)置在支承板的短邊兩端時取較小值。（3）當(dāng)模上的墊塊設(shè)置在支承板長邊兩端時，則支承板厚度取較大值，設(shè)置在支承板的短邊兩端時取較小值。沈陽工業(yè)大學(xué)工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）22（4）當(dāng)采用不通套板時，套板底部厚度為支承板厚度的 倍。根據(jù)《壓鑄模設(shè)計手冊》表 6—54 支承板厚度的推薦值，選擇該壓鑄模支承板厚度為 35mm。推桿固定板和推板的設(shè)計根據(jù)《壓鑄模設(shè)計手冊》表 6—56—56 推桿固定板及推板的推薦尺寸，以及該壓鑄模采用 J1113B 型壓鑄機，查得推桿固定板的尺寸為 20018728，推板的尺寸為 20018720。模板的設(shè)計模座是支承模體承受機器壓力的構(gòu)件，其兩端面在鎖緊時承受壓鑄機的鎖模力，所以兩端面應(yīng)有足夠的受壓面積，在推出鑄件時模座又受較大的推出反力，因此模座與動模板的緊固形式必須穩(wěn)固可靠。該壓鑄模的動型座板和墊塊構(gòu)成了壓鑄型的型座，采用積木式，由動型座板和墊塊組合而成，采用銷釘定位，螺釘緊固。動型座板的尺寸為：31625墊塊的尺寸為：3168440沈陽工業(yè)大學(xué)工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）23第 8 章 抽芯機構(gòu)的設(shè)計 本設(shè)計抽芯機構(gòu)的只要組成成形元件 形成壓鑄件的側(cè)孔，凸凹表面或曲面，如型芯。運動元件 連接并帶動型芯或型塊在模套導(dǎo)滑槽內(nèi)運動，如滑塊。傳動元件 帶動運動元件做抽芯和插芯動作，如斜銷。鎖緊元件 合模后壓緊運動元件，防止壓鑄時受到反壓力而產(chǎn)生位移，如楔緊塊。限位元件 使運動元件在開模后，在停留所要求的位置上，保證合模時傳動元件工作順利，如限位塊。 抽芯機構(gòu)的設(shè)計要點活動型芯應(yīng)有合理的結(jié)構(gòu)形式。抽芯時應(yīng)防止鑄件產(chǎn)生變形和位移?；顒有托静迦胄颓缓髴?yīng)有定位面，以保證準(zhǔn)確的型芯位置。計算抽芯力是設(shè)計抽芯機構(gòu)構(gòu)件強度和傳動可靠性的依據(jù)，由于影響抽芯力大小的因素較多，確定抽芯力時需作充分估計設(shè)計抽芯機構(gòu)時，應(yīng)考慮壓鑄機的性能和技術(shù)規(guī)范利用開、合模與動作抽芯機構(gòu)的傳動時，應(yīng)注意在合模時活動型芯的復(fù)位與推出元件的干擾。一般要求在活動型芯投影面積范圍內(nèi)不設(shè)置推出元件。型芯抽出到最終位置時，滑塊留在導(dǎo)滑槽內(nèi)的長度不能過短，以免合模插芯時，滑塊發(fā)生傾斜造成事故?；顒有托就倝K配合的密封部分的長度不能過短，配合間隙要適當(dāng)以防止金屬液竄到滑塊的導(dǎo)滑槽中，影響滑塊的正常運動。由于型芯與滑塊所處的工作條件不同，所選用的材料和熱處理工藝也不一樣。型芯與滑塊一般采用鑲接的形式，鑲接處要求牢固可靠。抽芯機構(gòu)需設(shè)置限位裝置，靠模抽芯后使滑塊停留在一定的位置上 [12]。沈陽工業(yè)大學(xué)工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）24 本設(shè)計抽芯機構(gòu)方案的確定 斜銷抽芯機構(gòu)其特點為：結(jié)構(gòu)簡單，對于中、小型芯的抽芯使用較為普遍；用于抽出接近分型面抽芯力不太大的型芯；抽芯距離等于抽芯行程乘 ，抽芯所需開模?tg距離較大；抽出方向一般要求與分型面平行；延時抽芯距離較短。 彎銷抽芯其特點為：用于抽出離分型面垂直距離較遠(yuǎn)的型芯；與斜銷相比較，相同截面的彎銷所能承受的抽芯力較大；延時抽芯距離較長；彎銷可設(shè)置在模具外側(cè)，結(jié)構(gòu)緊湊。 齒輪齒條抽芯機構(gòu)其特點為：抽出與分型面成任何角度，抽芯力不大的型芯；抽出行程等于抽芯距離；能抽出較長的型芯；可實現(xiàn)長距離延時抽芯；模具結(jié)構(gòu)較復(fù)雜。綜合考慮，該壓鑄模為四面抽芯，結(jié)構(gòu)較簡單。所以該壓鑄模采用斜銷抽芯機構(gòu)。 確定抽芯力和抽芯距離 確定抽芯力壓鑄時，金屬液充填型腔，冷凝收縮后，對活動型芯的成型部分產(chǎn)生包緊力，抽芯時需克服由鑄件收縮產(chǎn)生的包緊力和抽芯機構(gòu)運動時的各種阻力，兩者的合力即為抽芯力。影響抽芯力的因素很多，型芯的大小和成型深度是決定抽芯力大小的主要因素。 抽芯力的估算抽芯力的計算公式為： ）（ 包阻 ?sinco??uALpP（）式中 —起始抽芯力（kN） ； —抽芯阻力（kN） ；阻P沈陽工業(yè)大學(xué)工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）25 —鑄件冷凝收縮后對型芯產(chǎn)生的包緊力（kN ） ；包P —被鑄件包緊的型芯成型部分?jǐn)嗝嬷荛L（cm） ；A —被鑄件包緊的型芯成型部分的長度；L—擠壓應(yīng)力（單位面積的包緊力） 。一般取p100～200kN/cm 2。 —壓鑄合金對型芯的摩擦系數(shù)（一般取 ～）u —型芯成型部分的出模斜度（度） 。?根據(jù)此公式作出的抽芯力查用圖可簡化設(shè)計時的計算。該鑄件兩個長方形的孔的周長為 116mm，型芯長度為 4mm。查圖得抽芯力約為 210 kN。另外兩側(cè)孔為 深 10 和四個 Φ3 深 6 的孔，查圖得抽芯力約為 180kN。 確定抽芯距離抽芯后行動型芯應(yīng)完全脫離鑄件的成型表面，并使鑄件能順利推出型腔。其計算公式如下： （mm） KS??移抽（）式中 —抽芯距離（mm） ；抽 —滑塊型芯完全脫出成型處的移動距離（mm） ；移S —安全值。所以該抽芯機構(gòu)的抽芯距離分別為： （mm） K??移抽 954? （mm ）S移抽 10 斜銷工作段尺寸的計算與選擇 斜銷斜角的選擇抽芯方向與分型面平行時，斜角的選擇與抽芯力的大小、抽芯行程的長短、斜角承受應(yīng)力以及開模阻力有關(guān)。由于該鑄件的型芯較小，抽芯距離較短，所以選用斜角為 。?20沈陽工業(yè)大學(xué)工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）26 斜銷直徑的估算與查用斜銷所受的力，主要取決于抽芯時作用斜銷上的彎曲力，其計算公式如下： （cm） 3)cos0/()(???hQd彎（） 或 （cm）3)cos0/()???hpd式中 —斜銷承受的最大彎曲力（kN） ；彎Q —滑塊端面至受力點的垂直距離（kN ） ； —抽芯力（kN） 。p為了簡化計算，由此公式作出了 7—12 斜銷斜角與抽芯力查出對應(yīng)的最大彎距力，表 7—13 最大彎距力和受力點垂直距離查出斜銷直徑。由于以上選擇斜銷角度為 20176。 ，抽芯力為 210 kN 和 180 kN，所以查得最大彎距力為都為188 kN，斜銷直徑約為 Φ14 。但為了保證斜銷不易彎曲，所以斜銷稍去大些，為 Φ16 和 Φ18。 斜銷的長度的確定為了簡化計算，將斜銷長度常用范圍內(nèi)的數(shù)值列表 7—14，按選定的 α 查表即可確定斜銷的長度。因為 α=20 度由表中查出斜銷的尺寸如圖 所示。沈陽工業(yè)大學(xué)工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）27圖 斜銷 滑塊及滑塊限位楔緊的設(shè)計滑塊是連接活動型芯或型塊作抽芯運動的元件。根據(jù)該模具的結(jié)構(gòu)特點及型芯大小，即可設(shè)計出滑塊、限位塊、楔緊塊的尺寸?；瑝K里的型芯采用銷釘定位。限位塊采用彈簧限位。楔緊塊與套板配合定位。其之間的裝配關(guān)系如圖 所示。圖