【正文】 9查出煙氣中CO2和H2O的分壓P=（2）由表32查出有效期層厚度 L=1= 得 pl== Kpam（3）假定一個煙氣溫度tg1=700℃，有圖38查出煙氣黑度εg1=（4）由圖37查出輻射交換因數(shù) F1=（5）根據(jù)α和tg1由圖21查出Q g/Q 1=35%（6）根據(jù)（46）計算QR/ΦACPF=B Q 1/ΦACPF[1+ Q a/Q 1（~） Q g/Q 1]=11630在圖42中找到一點A位于tt=486℃左上方。（7）再假定一個煙氣溫度tg2=940℃，同上述方法算出QR/ΦACPF=11630，在圖42中找到另一點B（8）連接AB兩點，AB連線即是熱平衡方程曲線，它與486℃線相交，交點所對應溫度即為所求煙氣溫度 tg=790℃6．核算QR查圖21，在條件下 Q g/Q 1 = Q a/Q 1=∴QR=BQ（1+ Q △/Q 1 + Q a/Q 1 Q g/Q 1）=（1+）=43741173KJ/h則 實際輻射室負荷QR占總熱負荷η= QR/Q總=43741173/54542316100%=%QR在經(jīng)驗值范圍內(nèi)，合乎要求7．核算qR由式（47）得輻射室傳熱面積ARt = ARt1+ ARt2=πd0Lefn+πd0LCnw =π42+π8=㎡于是qR= QR/ ARt=43714173/=㎡h= Kcal/㎡h=㎡8．核算t1′和t2′根據(jù)式（410）得It1′=It2QF/G=（）=㎏其中It2油料出輻射室的混合油氣焓值，且500℃時完全汽化，當IV500=511Kcal/㎏，查圖得t1′=476℃，由式（412）得tt= （t1′+ t2）/2=488℃，與486℃很接近。 對流室的傳熱計算1．熱負荷計算QC=R==10801143 KJ/h2．煙氣排出溫度QC /QC= Qg/QL Q1/BQL– =（）=查圖（21）得 t=460℃3．計算傳熱面積溫差△t1= tgt1′=790380=410℃ △t2= tt1=460340=120℃∴△tm=（△t1△t2）/㏑（△t1/△t2）=236℃4．計算煙氣平均溫度T=（ tgt）/㏑（tg/t）+273=（790460）/㏑（790/460）+273=5．釘頭表面煙氣對流傳熱系數(shù)由式（515）得hS= =K結(jié)垢熱阻 hS′=1/（1/ hS +）= W/m2K6．無釘頭部分煙氣對流傳熱系數(shù)由式（515）得 hOC=K包括結(jié)垢熱阻 hOC′=1/（1/ hOC +）= W/m2K7．釘頭效率ΩS由b=25㎜、hS= W/m2K 查（51）得 ΩS=8．管外綜合傳熱系數(shù)hO′≈hSO=（hS′ΩSAS+ hOC′At′）/ At其中 At′= Atπds2LCnS/4dP=π8π3820/（4）=㎡As=LCNSnw（πdsb+πds2/4）/ dP=820（π+π）/ =㎡∴hO′=（hS′ΩSAS+ hOC′At′）/ At=（+25）/= W/m2K9．管內(nèi)對流傳熱膜系數(shù)管內(nèi)流體是油和循環(huán)氫，混合氣相可以認為在管內(nèi)是強制對流傳熱，原料油蒸汽的平均溫度△tm=（△t1 △t2）/㏑（△t1 /△t2）=（500340）/㏑（500/340）=℃分子量為104，查《石油煉制圖表集（下）》445頁圖Ⅱ25得μ=。此外，循環(huán)氫粘度用純氫粘度代替，誤差可以忽略，μ=。則 混合油氣粘度μ=（+1）/（+1） =又 hi=（1000diGF/μ）（Cu/λ）Φ當d420=、λ（Cu/λ）=㎡h時hi=（1000150/）1=㎡h℃則 hi=㎡h℃=㎡℃考慮管內(nèi)結(jié)垢熱阻，且沒有保護氣hi′=1/（1/ hi+）= W/㎡℃10．總傳熱系數(shù)K=1/（1/ hi′+1/ hi）=（1/=1/）= W/㎡℃11．對流室需要的傳熱面積A=QC/K△tm=（）/（236）=㎡12．管根數(shù)及排數(shù)管根數(shù)n==取 n為管程數(shù)N=6的整數(shù)倍n=108根管排數(shù)=108/8=，取整排數(shù)14排（不包括遮蔽管）13．爐管表面熱強度qC=QC/A=（）/（π814）=㎡在經(jīng)驗值9300~23260 W/㎡的范圍之內(nèi)，符合要求，并有一定潛力。14．對流室高度由式（531）得HC=（NC+1）=（14+1）= 加熱爐壓降的計算1．計算混合油氣密度由于原料以340℃進爐，在15㎏/cm2壓力下出爐，在167℃下就完全汽化，因此汽化段的壓降△Pe就是全爐的壓降。：1，混合油氣的摩爾流率n=150000/104+（150000/104）（）=℃，㎏/cm2，混合油氣的平均體積流量Vm=nRT/P=（）（273+）/273=2．混合油氣流速由式（615）得Wm=G/900πρmdi2N=（900π6）=3．摩擦系數(shù)λ由式（615）得 λ=+（+）/di Wm1/2=4．壓力降△Pe對流段的總當量長度Lec=NC（Le+Φdi）/N=105（+30）/6=輻射段Ler=NC（Le+Φdi）/N=63（+30）/9=則 Le = Lec + Ler=+=△Pe=λLe Wm2ρm/2di=（2）===㎏/cm2結(jié)果匯總項目符號、單位數(shù)據(jù)總有效熱負荷Q總（KH/h或MW）輻射室熱負荷QR（KH/h或MW） 43741173 對流室熱負荷QC（KH/h或MW）輻射室爐管表面熱強度qR （W/㎡）30000對流室爐管表面熱強度QC（W/㎡）10801143輻射室煙氣溫度Tg（℃）790出對流室煙氣溫度t（℃）460過?？諝庀禂?shù)α理論空氣用量L0 （㎏空氣/㎏燃料）燃料用量及火嘴數(shù)B（㎏/h）及n（個）燃料低熱值QV（KJ/㎏）全爐熱效率η%煙氣流量Wg（㎏/h）煙氣流速Mg（㎏/㎡s）輻射室結(jié)構(gòu)尺寸DH（㎜㎜）對流室結(jié)構(gòu)尺寸LCSHC（mmm）輻射管規(guī)格ΦS′LnΦ235842輻射管管心距，管程數(shù)S，N，9對流管管心距，管程數(shù)S，N，6對流室管排數(shù)NC（排）12（含遮蔽管）遮蔽管根數(shù)nw（根）8爐壓降△P（㎏/cm2）對流室規(guī)格ΦLLCncΦ2358300090第三篇 繪圖部分1．重整反應系統(tǒng)工藝流程圖 2．第四反應器結(jié)構(gòu)圖致 謝 在戴詠川老師的親切關(guān)懷和耐心指導下，通過幾個月的學習與實踐，我對催化重整工藝反應有了一個較為清楚的認識，并順利的完成了畢業(yè)設計。在此，特向指導老師致以誠摯的謝意。參考文獻[1].《21世紀我國煉油工業(yè)面臨的挑戰(zhàn)和對策》，王基銘（中國石化集團公司），《石油煉制與化工》第30卷第五期。[2].《石油煉制工程》（下），林世雄，石油工業(yè)出版社，1986年6月第二版，1997年七月第四版印刷。[3].《催化重整工藝的近期進展》，胡德明、徐振戈、劉桐（中石化北京設計院），《催化重整通訊》1999年第2期。[4].《我國催化重整發(fā)展的回顧與展望》，趙仁殿（石油化工科學研究院），《石油煉制與化工》1994年第4期。[5].《3932和3933條形重整催化劑及兩段裝填工藝的工業(yè)應用》，王承東（濟南煉油廠）、張大慶、孫作霖（石油化工科學研究院），《石油煉制與化工》第31卷第7期。[6].《我國催化重整面臨的機遇和挑戰(zhàn)》，羅家弼（中石化北京設計院），《催化重整通訊》1994年第4期。[7].《催化重整與環(huán)境保護》，趙仁殿（石油化工科學研究院），《催化重整通訊》1994年第4期。[8]. 《催化重整工藝的選擇》，趙仁殿（石油化工科學研究院），《催化重整通訊》1999年第1期。[9].《重整徑向反應器設計方法的討論》，襲美珊（中石化北京設計院），《煉油設計》1983年第2期。[10].《石油煉制實用英語教程》，陳慶宇，中國石化出版社，1996年12月第一版第一次印刷