【正文】 混凝土強(qiáng)度：C30， fc=， ft=鋼筋強(qiáng)度：I級(jí)鋼筋 fy=210N/mm2 。II級(jí)鋼筋 fy=300N/mm2截面：bh=500mm500mm，A=5002=250000mm2 bh=600mm600mm，A=6002=360000mm2 A柱軸壓比驗(yàn)算 表3—24（1）樓層A（mm）fC (N/mm2)Nmax (kN)μ125000022500003250000425000052500006250000 C柱軸壓比驗(yàn)算 表3—24（1）樓層A（mm）fC (N/mm2)Nmax (kN)μ136000023600003360000436000053600006360000F柱軸壓比驗(yàn)算 表3—24（1）樓層A（mm）fC (N/mm2)Nmax (kN)μ125000022500003250000425000052500006250000框架柱的軸壓比：μ=查《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，由上述三表可知，符合要求。對(duì)一二層C柱，在使用PKPM電算時(shí)軸壓比是滿足的，這能可是手工計(jì)算時(shí)按平面分析而不是進(jìn)行空間的分析而引起的誤差。如果軸壓比真的不滿足要求，可以提高混凝土的等級(jí)以降低軸壓比和增大柱截面以降低軸壓比，現(xiàn)在在一層和二柱采用C35(fc=)的混凝土，則一層C柱軸壓比：μ===二層C柱軸壓比：μ===＜然后可沿柱全高采用井字復(fù)合箍，且箍筋間距不大于100mm、肢距不大于200mm、直徑不小于12mm，采用采用構(gòu)造配筋的方式來(lái)增強(qiáng)柱的抗震能力，這時(shí)候，（《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》）。2. 柱正截面筋計(jì)算有側(cè)移現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)：底 層： l0==, 其它層： l0===柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對(duì)稱(chēng)配筋?，F(xiàn)在選取一層 A柱進(jìn)行配筋計(jì)算,A柱截面尺寸:bh=450mm450mm, 根據(jù)框架柱內(nèi)力組合，在對(duì)柱進(jìn)行“強(qiáng)柱弱梁”調(diào)整后，選出最不利的內(nèi)力，進(jìn)行配筋計(jì)算時(shí)選取Mmax對(duì)應(yīng)的N為一組, 選取Nmax對(duì)應(yīng)的M為一組,A柱上端和下端分別計(jì)算配筋，最終選取配筋最大的作為柱的配筋。（1） A柱上端 C30， fc=， ft=I級(jí)鋼筋fy=210N/mm2；II級(jí)鋼筋 fy=300N/mm2bh=500mm500mm，a=a／=45mm，h0=50045=455mmα1=。β1=查內(nèi)力組合表，知道（配筋計(jì)算時(shí)，不管正負(fù)均取絕對(duì)值）② Mmax=m，對(duì)應(yīng)軸力N=m， ②Nmax=m，對(duì)應(yīng)彎矩M=m ② 對(duì)Mmax=m，N=m的情況有：e0=M/N=，ea 取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，500/30=，取ea =20mm所以: ei = e0+ ea=54+20=74mm長(zhǎng)細(xì)比l0/h=5300/500=，為長(zhǎng)柱，須考慮偏心距的影響。 ζ1===l0/h=5300/500=15，取ζ2=故，=1+（l0/h）2ζ1ζ2=1+=，ei=74= mm＜（eib）min=h0=455=154mm，屬于小偏壓情況，采用對(duì)稱(chēng)配筋，== AS=AS/===1894mm2②對(duì)Nmax=m， M=m 的情況：e0=M/N=，ea 取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，500/30=，取ea =20mm所以: ei = e0+ ea=35+20=55mm長(zhǎng)細(xì)比l0/h=5300/500=，為長(zhǎng)柱，須考慮偏心距的影響。 ζ1===同理 ζ2=故，=1+（l0/h）2ζ1ζ2=1+=，ei=55=76 mm＜（eib）min=h0=455=154mm，屬于小偏壓情況，采用對(duì)稱(chēng)配筋，== ； AS=AS/===1384mm2比較兩組計(jì)算出的鋼筋面積，選取①組計(jì)算出的AS=1894mm2進(jìn)行配筋。實(shí)配 425，AS=1964mm2。ρ=1964/5002=%＞%，可以。（2） A柱下端 查內(nèi)力組合表，知道（配筋計(jì)算時(shí)，不管正負(fù)均取絕對(duì)值）①M(fèi)max=m，對(duì)應(yīng)軸力N=m， ②Nmax=m，對(duì)應(yīng)彎矩M=m ①對(duì)Mmax=，N=m的情況有：e0=M/N=，ea 取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，500/30=，取ea =20mm所以: ei = e0+ ea=41+20=61mm長(zhǎng)細(xì)比l0/h=5300/500=，為長(zhǎng)柱，須考慮偏心距的影響。 ζ1===l0/h=5300/500=15，取ζ2=故，=1+（l0/h）2ζ1ζ2=1+=；ei=61= mm＜（eib）min=h0=455=154mm，屬于小偏壓情況，采用對(duì)稱(chēng)配筋，==； AS=AS/===1413mm2；②對(duì)Nmax=m， M=m 的情況：e0=M/N=，ea 取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，500/30=，取ea =20mm，所以: ei = e0+ ea=+20=長(zhǎng)細(xì)比l0/h=5300/500=，為長(zhǎng)柱，須考慮偏心距的影響。 ζ1===同理 ζ2=故，=1+（l0/h）2ζ1ζ2=1+=，ei==58 mm＜（eib）min=h0=455=154mm，屬于小偏壓情況，采用對(duì)稱(chēng)配筋，==； AS=AS/===929mm2綜合比較A柱上端下端計(jì)算出的鋼筋面積，按柱上端配筋。實(shí)配 425，AS=1964mm2。ρ=1964/5002=%＞%，可以。2. 柱斜截面筋計(jì)算本次手工計(jì)算沒(méi)有考慮地震組合，所以采用公式：VC≤ftbh0+fyvh0+ λ——框架的計(jì)算剪跨比λ=Mc/（VChc），當(dāng)λ＜1，取=1；當(dāng)λ＞3，取=3N——以剪力設(shè)計(jì)值相應(yīng)的軸向壓力，當(dāng)N，取N=。最大組合剪力已經(jīng)在組合表中計(jì)算出了，查表可得， λ=Vmax=，Mmax=m，N=3110 KN，Mc/（VChc）= （）=，取λ=3，VC==500455=8133125N≈813KN＞截面可以。=500455103=＜，取N=， ===－；按軸壓比和構(gòu)造配筋，（詳見(jiàn)——軸壓比驗(yàn)算）時(shí)，配筋特征值λv=，按軸壓比的體積配箍率：ρv =λvfc/fyv =四級(jí)抗震，%現(xiàn)在按構(gòu)造配筋，選φ8@50ρv===%滿足軸壓比體積配箍率要求。2. 梁柱節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)四級(jí)抗震的框架結(jié)構(gòu)，節(jié)點(diǎn)區(qū)不需要進(jìn)行抗剪驗(yàn)算。按構(gòu)造配筋。樓板計(jì)算書(shū)日期： 5/31/2007時(shí)間： 4:41:40:03 pm一、基本資料：　房間編號(hào)： 60 邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 荷載： 　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ kN/M2　 計(jì)算跨度　Lx = 3900 mm??；計(jì)算跨度　Ly = 3600 mm　 板厚　H = 100 mm； 砼強(qiáng)度等級(jí)：C20；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：直徑大于12選用HRB335 計(jì)算方法：彈性算法。 泊松比：μ＝1/5. 考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果：　 Mx =(+)*(* +* )* ^2 = M　 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　 Mxa =(+)*(* )* ^2 = M Mx= + = M Asx= ，實(shí)配φ 8@200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My =(+)*(* +* )* ^2= M　 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　 Mya =(+)*(* )* ^2 = M My= + = M Asy= ，實(shí)配φ 8@200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 Mx39。 =*(* +* )* ^2 = M Asx39。= ，實(shí)配φ 8@150 (As ＝ ,可能與鄰跨有關(guān)系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My39。 =*(* +* )* ^2 = M Asy39。= ，實(shí)配φ10@200 (As ＝ ,可能與鄰跨有關(guān)系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %三、跨中撓度驗(yàn)算： Mk 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值 Mq 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：　 Mk =(+)*(* +* )* ^2 = M　 Mq =(+)*(* +* )* ^2 = M Es ＝ ＝ Ftk ＝ ＝ (2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs： ①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　 ψ ＝ * ftk / (ρte * σsk) （混凝土規(guī)范式 －2） σsk ＝ Mk / ( * ho * As) （混凝土規(guī)范式 －3） σsk ＝ (* 81.* 251.) = 矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*100.= ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 －4） ρte ＝ 251./ 50000.= ψ ＝ * (* ) = 　當(dāng) ψ＜ 時(shí)，取ψ ＝ ②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 αE： αE ＝Es / Ec ＝ ③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 γf39。： 矩形截面，γf39。 ＝ 0 ④、縱向受拉鋼筋配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 251./1000/ 81.= ⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 －1）計(jì)算: Bs=Es*As*ho^2/[++6*αE*ρ/(1+ 39。)] Bs＝ 210000.* 251.* 81.^2/[*++6**(1+*)]= M(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù) θ： 按混凝土規(guī)范第 條，當(dāng)ρ39。 ＝ 0時(shí)，θ ＝ (4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度 B，可按下列公式計(jì)算： B ＝ Mk / [Mq * (θ 1) + Mk] * Bs （混凝土規(guī)范式 ） B＝ [ *(21)+ ]* = M(5)、撓度 f ＝ κ * Qk * L ^ 4 / B f ＝* * ^4/ = f / L ＝ ，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算： ①、X方向板帶跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　 ψ ＝ * ftk / (ρte * σsk) （混凝土規(guī)范式 －2） σsk ＝ Mk / ( * ho * As) （混凝土規(guī)范式 －3） σsk ＝ *10^6/(* 73.* 251.) = 矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*100.= ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 －4） ρte ＝ 251./ 50000.= 　當(dāng) ρte ＜ 時(shí)，取ρte ＝ ψ ＝ * ( * ) = 　當(dāng) ψ＜ 時(shí)，取ψ ＝ 　ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(+*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 －1）　ωmax ＝***(*20.+*) = ，滿足規(guī)范要求！ ②、Y方向板帶跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　 ψ ＝ * ftk / (ρte * σsk) （混凝土規(guī)范式 －2） σsk ＝ Mk / ( * ho * As) （混凝土規(guī)范式 －3） σsk ＝ *10^6/(* 81.* 251.) = 矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*100.= ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 －4） ρte