【正文】 0665 250103＞V103＞V103＞V箍筋直徑 Φ（mm）肢數(shù)（n） n=2。 Φ=8 n=2。 Φ=8 n=2。 Φ=81svA 箍筋間距 S（mm） 100 100 10039。?103＞ VRE?103＞ VRE?103＞ VRE?39。(%)svstA??? ? 63 柱截面設計 B 柱截面設計以第一，二層 B 柱為例，對圖 222 中的ⅠⅠ，Ⅱ Ⅱ，Ⅲ Ⅲ，截面進行設計?；炷恋燃墳镃30， =， =縱筋為 HRB335， =300 N/mm2，箍筋為yHPB235， =210 N/mm2 yf由 B 柱內力組合表 315 查得:ⅠⅠ = 圖 219 B 柱截面計算示意N圖c= =103/(550550)=＜?AfⅡⅡ =c= =103/(550550)=＜NfⅢⅢ =c= =103/(550550)=＜?Af均滿足軸壓比的要求。 框架結構的變形能力與框架的破壞機制密切相關，一般框架梁的延64性遠大于柱子。梁先屈服使整個框架有較大的內力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產生較大的層間位移，危及結構承受垂直荷載的能力，并可能使結構成為機動體系。因此，在框架設計中，應體現(xiàn)“強柱弱梁” ，即一、二級框架的梁柱節(jié)點處，除頂層和軸壓比小于 者外（因頂層和軸壓比小于 的柱可以認為具有與梁相近的變形能力） 。梁、柱端彎矩應符合下述公式的要求： =?b式中 ——節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設計c值之和； ——節(jié)點上、下梁端逆時針或順時針截 面組合的彎矩設計b值之和。地震往返作用，兩個方向的彎矩設計值均應滿足要求，當柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應考慮逆時針方向彎矩之和，反之亦然?？梢匀山M中較大者計算配筋。由于框架結構的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結構的變形能力。同時，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內力重分布，底層柱的反彎點具有較大地不確定性。因此，對框架底層柱底考慮 的彎矩增大系數(shù)。第一層梁與 B 柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表 221 查得：左震 +=mbM? 右震 +=m取 =mb第一層梁與 B 柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表 224 查得65：左震 +=mcM? 右震 +=m梁端 取左震， 也取左震：bc?=m＜ ==mc bM取 180。=m將 和 180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下cMc柱端（即 II、IIII 截面） 。= （）c????= kNm= （）cM??.280=m=280+=mc?? =+=m?對底層柱底（IIIIII 截面）的彎矩設計值應考慮增大系數(shù) 。== kNmcM??根據(jù) B 柱內力組合表 222，選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數(shù)后，各截面控制內力如下：ⅠⅠ截面：① ==m == ② =mM =ⅡⅡ截面：① ==m66 == ② =mM = ⅢⅢ截面：① ==m == ② =m =截面采用對稱配筋，具體配筋見表 230，表中： （2150MeN?） （2162030aaheme?????。? （???）當 ＜15 時,取 = （,lh?0l2?） （???） （220）2022()4ileh? （221）10()cNfb???大 偏 心 受 壓67（小偏心受壓） （(08)(bcbcsNhfea????????22） （22301()2)csysxNefbhAa??????大 偏 心 受 壓） （224）0()2()cmsysebhffa??????小 偏 心 受 壓式中 —— 軸向力對截面形心的偏心距；0e—— 附加偏心距；a—— 初始偏心距；i—— 偏心受壓構件的截面曲率修正系數(shù)；1?—— 考慮構件長細比對構件截面曲率的影響系數(shù)；2 —— 偏心距增大系數(shù)；?—— 軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；e—— 混凝土相對受壓區(qū)高度；?、 ——受拉、受壓鋼筋面積。 sA? 表 230 柱正截面受壓承載力計算（底 層）截面 II Ⅱ Ⅱ IIIIII68M(kNm) N(kN) (mm)0l4500 6125(m2)bh550515 550515 550515(mm) (mm). (mm)a20 20 20 20 20 20(mm) ? ? (mm) e(mm) ? 偏心性質 大偏心 大偏心 大偏心 大偏心 大偏心 大偏心39。2()sAm? ＜0 ＜0 ＜0選筋 2 20+2 18 4 20 4 20實配面積(mm)1137 1256 1256%? 以第一層 B 柱為例，剪力設計值按下式調整：69 （225）??式中 ——柱凈高；nH——分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩,ulcM設計值。取調整后的彎矩值，一般層應滿足 cM?= ,底層柱底應考慮 的彎矩增大系數(shù)。b?由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內力得：=m =m = . ????柱的抗剪承載能力: （226）001( .6).svcyREAfbhf???式中 ——框架的計算剪跨比， ，當 ＜１時，取 =１?02nH???當 ＞3，取 =3；——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設計值，當 ＞N N 時取 == 取 =??????= =取 =設柱箍筋為 4 肢 Φ8﹫150,則 ()V????? =＞70同時柱受剪截面應符合如下條件： （227）01(.2)ccREVfbh???即 kN＞()??截面滿足抗剪要求。 B 柱截面設計以第二、三層 B 柱為例，對圖 219 中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進行設計。混凝土等級為 C30， =， =縱筋為 HRB335, =300 N/mm2，箍筋為 HPB235， =210 N/mm2 y yf由 B 柱內力組合表 224 查得:=?c= =103/(550550)=＜?Af=?c= =103/(550550)=＜Nf均滿足軸壓比的要求。 第二層梁與 B 柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表 221 查得：左震 +=mbM? 右震 +=m取 =mb71第二層梁與 B 柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表 224 查得：左震 +=mcM? 右震 +=m梁端 取左震, 也取左震：bc?=m＜ ==mc bM取 180。=m將 和 180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下cMc柱端（即 IVIV、VV 截面） 。= （）=mcV???= （）=mcI.=+=mcVM?=+=mI?根據(jù) B 柱內力組合表 224，選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數(shù)后，各截面控制內力如下:ⅣⅣ截面：① ==m == ② =mM = ⅤⅤ截面：① ==m == ② =m ==72截面采用對稱配筋,具體配筋見表 231 中. 表 231 柱正截面受壓承載力計算（ 標準層）截面 ⅣⅣ ⅤⅤM(kNm) N(kN) (mm)0l 4500(m2)bh550515 550515(mm) (mm). (mm)a20 20 20 20(mm) ? ? (mm) e(mm) ? 偏心性質 大偏心 大偏心 大偏心 大偏心39。2()sAm? ＜0 ＜0選筋 2 20+2 18 2 20+2 18實配面積 1256 125673(mm)%? 以第二層柱為例，剪力設計值按下式調整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內力得：=m =m = . ????柱的抗剪承載能力: ( .56)15svcyREAfbhf???= 取 =?????=＜ =，=設柱箍筋為 4 肢 Φ8﹫150,(.)V????? =＞ 同時柱受剪截面應符合如下條件： 01(.2)ccREVfbh???即 kN＞(.24351)??74截面滿足抗剪要求。 圖 220 A 柱截面計算圖示 A 柱截面設計以第一，二層 A 柱為例，對圖 220 中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設計?；炷恋燃墳?C30， =， =縱筋為 HRB335, =300 N/mm2， y箍筋為 HPB235 =210 N/mm2 f由 A 柱內力組合表 223 查得：ⅠⅠ =c= =103/(550550)=＜?fⅡⅡ =c= =103/(550550)=＜NAfⅢⅢ = c= =103/(550550)=＜?f均滿足軸壓比的要求。 第一層梁與 A 柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表 221 查得：左震 mbM? 右震 m取 =mb75第一層梁與 A 柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表 223 查得：左震 +=mcM? 右震 +=m梁端 取右震, 也取右震：bc?=m＜ ==mc bM取 180。=m將 和 180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下cMc柱端（即 II、IIII 截面） 。= （ ）=m c???= （）= kNm c?.6=+=mcM??=+=m?對底層柱底（IIIIII 截面）的彎矩設計值應考慮增大系數(shù) 。== kNmc??根據(jù) A 柱內力組合表 223 選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數(shù)后，各截面控制內力如下:ⅠⅠ截面：① ==mM == ② =m =ⅡⅡ截面：① ==m ==76 ② =mM = NⅢⅢ截面：① ==m == ② =m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表 232 中.表 232 A 柱正截面受壓承載力計算（底層）截面 ⅠⅠ ⅡⅡ IIIIIIM(kNm) 4N(kN) 916 (mm)0l4500 6125續(xù)表 232(m2)0bh550515 550515 550515(mm) (mm) (mm)a20 20 20 20 20 20(mm) 3