【正文】 土強(qiáng)度等級(jí)（ =，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。按梁的跨度考慮圖74 T形梁計(jì)算截面按梁的凈距考慮=3900mm按梁翼緣高度考慮，=70035=665mm/=100/665= 故翼緣不受限制。 翼緣計(jì)算寬度取三者中較小值，即2400mm。判別T形梁截面類型=2400100（665100/2）=2110KN/mM屬于第一類T型截面。梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算 表74 截面ⅠⅡⅢⅣⅥMM0=γREMb/bf(mm)240030024002400700665665665465465選筋3 18318318318318實(shí)際面積7637631017763763%%%%%為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下： AB跨：順時(shí)針方向 = KNm =m逆時(shí)針方向 =m =mCD跨：順時(shí)針方向 =177。m 逆時(shí)針方向 =m計(jì)算中+ 取順時(shí)針方向和逆時(shí)針方向中較大值。剪力調(diào)整AB跨：+= +=m＞=m=(+)=mCD跨： +=+=m=(+)1/2= KNm=+==+=考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=若調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值,則按調(diào)整后的剪力進(jìn)行斜截面計(jì)算。根據(jù)國(guó)內(nèi)對(duì)低周期反復(fù)荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低?？紤]地震作用的反復(fù)性。第二層梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算 表75 截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力V180。（kN）（kN） 調(diào)整后的剪力V（kN）（kN） 300665300665300465V＞VV箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8箍筋間距S（mm）10010080103＞V103＞V103＜V 49 第八章 框架柱配筋第八章 柱截面設(shè)計(jì)以第一，二層A柱為例，圖81中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷恋燃?jí)為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由A柱內(nèi)力組合表查得：ⅠⅠ=c==103/(600600)=＜ⅡⅡ=c==103/(600600)=＜ⅢⅢ= c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。圖81 A柱截面計(jì)算框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。梁先屈服使整個(gè)框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱子形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，即一、二級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，（）。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： 圖二級(jí)框架 =式中 ——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆時(shí)針或順時(shí)針截 面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。地震往返作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí)，梁應(yīng)考慮逆時(shí)針方向彎矩之和，反之亦然?？梢匀山M中較大者計(jì)算配筋。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形能力。同時(shí)，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大地不確定性。因此，對(duì)一、。第一層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 m 右震 m取=m第一層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取右震, 也取右震：=m==m取=m對(duì)底層柱底（IIIIII截面）。==m根據(jù)A柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅠⅠ截面：①==m == ②=m =ⅡⅡ截面：①==m == ②=m = ⅢⅢ截面：①==m == ②=m =截面采用對(duì)稱配筋,具體配筋見表中. 當(dāng)＜15時(shí),取= （小偏心受壓）式中 —— 軸向力對(duì)截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；—— 考慮構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)； —— 偏心距增大系數(shù)；—— 軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；—— 混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。 A柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層） 表81截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(KNm)N(KN)(mm)33004250(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心961000選筋420420420實(shí)配面積(mm)125612561256% 以第一層A柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：=m =m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 KN＞截面滿足抗剪要求。以第二、三層A柱為例，對(duì)圖81中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷恋燃?jí)為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由A柱內(nèi)力組合表查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 第二層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 m 右震 m取=m第二層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取左震, 也取左震：=m ==m取180。=m根據(jù)A柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面:：①==m == ②=m = ⅤⅤ截面:：①==m == ②=m =截面采用對(duì)稱配筋,具體配筋見表82中A柱正截面受壓承載力計(jì)算（標(biāo)準(zhǔn)層）表82截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm)N(kN)(mm)3300(m2)600565600565(mm) (mm)(mm)20202020(mm) (mm) e(mm) 偏心性質(zhì)大偏心　大偏心　 0 0選筋420420實(shí)配面積(mm)12561256% 以第二層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： 由正截面計(jì)算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m =m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第一，二層B柱為例，對(duì)圖82中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷恋燃?jí)為C30，=，=縱筋為HRB335，=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 軸壓比限值表83類別抗震等級(jí)一二三框架柱框架梁由B柱內(nèi)力組合表查得:ⅠⅠ=c==103/(600600)=＜ⅡⅡ=c==103/(600600)=＜ⅢⅢ=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 圖82 B柱截面計(jì)算示意圖 第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 +=m 右震 +=m取=m第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 +58=m 右震 +=m梁端取左震，取右震：=m==m取=m對(duì)底層柱底（IIIIII截面）。== KNm根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①==m == ②=58KNm =ⅡⅡ截面：①==m == ②=m = ⅢⅢ截面：①==m == ②=m =截面采用對(duì)稱配筋，具體配筋見表84，表中：柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層） 表84 截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm)58N(kN)(mm)33004250(m2)600565600565600565(mm) (mm)(mm)202020202020(mm) (mm) e(mm) 偏心性質(zhì)大偏心　大偏心　大偏心　 0 0 0 選筋420420420實(shí)配面積(mm)125612561256% 以第一層B柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：式中——柱凈高；——分別為柱上下端順時(shí)針或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 =,。由正截面計(jì)算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：=m =m =柱的抗剪承載能力:式中 ——框架的計(jì)算剪跨比，當(dāng)＜１時(shí)，取=１當(dāng)＞3，取=3；——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng)＞ 時(shí)取== 取==＞=取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件： 即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第二、三層B柱為例，對(duì)圖222中的，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷恋燃?jí)為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm