建筑中的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及建筑材料-資料下載頁
2025-08-06 22:27本頁面
【正文】 Ⅲ=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。梁先屈服使整個框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動體系。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，即一、二級框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，（）。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： 圖222 D柱截面計(jì)算示意圖二級框架 =式中 ——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆時針或順時針截 面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。地震往返作用，兩個方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應(yīng)考慮逆時針方向彎矩之和，反之亦然?？梢匀山M中較大者計(jì)算配筋。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。同時，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大地不確定性。因此，對一、。第一層梁與D柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=m 右震 +=m取=m第一層梁與D柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取左震，也取左震：=m＜==m取180。=m將和180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即II、IIII截面）。=（）= kNm=（）= kNm=+=m =+=m對底層柱底（IIIIII截面）。== kNm根據(jù)D柱內(nèi)力組合表222，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①==m == ②=m =ⅡⅡ截面：①==m == ②=m = ⅢⅢ截面：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋，具體配筋見表229，表中： 當(dāng)＜15時,取= （小偏心受壓）式中 —— 軸向力對截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；—— 考慮構(gòu)件長細(xì)比對構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)； —— 偏心距增大系數(shù)；—— 軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；—— 混凝土相對受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。 表229 柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm)N(kN)(mm)54005875(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心641＜0403＜02264＜0選筋420228+322228+322實(shí)配面積(mm)125623722372% 以第一層D柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：式中——柱凈高；——分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 =,。由正截面計(jì)算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：=m =m =柱的抗剪承載能力:式中 ——框架的計(jì)算剪跨比，當(dāng)＜１時，取=１當(dāng)＞3，取=3；——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng)＞ 時取== 取==＞=取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件： 即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第二、三層D柱為例，對圖222中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷恋燃墳镃30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由D柱內(nèi)力組合表222查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 第二層梁與D柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=m 右震 +=m取=m第二層梁與D柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取左震, 也取左震：=m＜==m取180。=m將和180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即IVIV、VV截面）。=（）= kNm=（）= kNm=+=m=+=m根據(jù)D柱內(nèi)力組合表222，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面：①==m == ②=m = ⅤⅤ截面：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表230中.表230柱正截面受壓承載力計(jì)算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm)N(kN)(mm)5875(m2)600565600565(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)續(xù)表230e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心559＜0594＜0選筋420420實(shí)配面積(mm)12561256% 以第二層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： 由正截面計(jì)算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m =m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=，取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第一，二層C柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷恋燃墳镃30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內(nèi)力組合表221查得：ⅠⅠ=c==103/(600600)=＜ⅡⅡ=c==103/(600600)=＜ⅢⅢ= 圖223 C柱截面計(jì)算示c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 第一層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 m 右震 m取=m第一層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取右震, 也取右震：=m＜==m取180。=m將和180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即II、IIII截面）。=（）= kNm =（）= kNm =+=m=+=m對底層柱底（IIIIII截面）。== kNm根據(jù)C柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅠⅠ截面：①==m == ②=m =ⅡⅡ截面：①==m == ②=m = ⅢⅢ截面：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表231中.表231C柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm)N(kN)(mm)54005875續(xù)表231(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心600＜0＜0＜03351＜0選筋420232+328232+328實(shí)配面積(mm)125634563456% 以第一層C柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：=m =m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第二、三層C柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷恋燃墳镃30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內(nèi)力組合表221查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 第二層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 m 右震 m取=m第二層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取左震, 也取左震：=m＜==m取180。=m將和180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即IVIV、VV截面）。=（）=m=（）= kNm=+=m=+=m根據(jù)C柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面:：①==m == ②=m = ⅤⅤ截面:：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表232中。 以第二層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： 由正截面計(jì)算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m =m =表232 C柱正截面受壓承載力計(jì)算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm)N(kN)(mm)5875(m2)600565600565(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心 374＜0336＜0選筋420420實(shí)配面積(mm)12561256%柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。根據(jù)地震震
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