土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)完整版新規(guī)范-資料下載頁(yè)
2025-08-06 09:47本頁(yè)面
【正文】 查荷載規(guī)范可知，矩形平面建筑 μ S =；風(fēng)壓高度變化系數(shù) μ Z ，本工程建在貴陽(yáng)市郊區(qū)，地面粗糙度類(lèi)別為 B 類(lèi)，查荷載規(guī)范中 μ Z 之值，按內(nèi)插法計(jì)算。建筑總高 H=+5=（m）30m，故取風(fēng)振系數(shù) β Z =各層風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算結(jié)果見(jiàn)（表1） 。取 11 軸框架為計(jì)算單元，則沿房屋高度的分布風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值為：q(z)=ω K= Z μ S μ Z ω 0(KN/m)樓層節(jié)點(diǎn)上集中力: 計(jì)算在風(fēng)荷載作用下各樓層節(jié)點(diǎn)上集中力時(shí)，假定風(fēng)荷載在層間為均勻分布，并假定上下相鄰各半層層高范圍內(nèi)的風(fēng)荷載按集中力作用在本層樓面上。第一層節(jié)點(diǎn)上集中力標(biāo)準(zhǔn)值：F 1=（+）=(KN)其余樓層節(jié)點(diǎn)上集中力標(biāo)準(zhǔn)值見(jiàn)表 27：各層風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值及樓層節(jié)點(diǎn)集中力標(biāo)準(zhǔn)值表 表 27樓層 距地面高度HI（m）β Z μ Z μ S ω 0 q(z) (KN/m)樓層節(jié)點(diǎn)上集中力標(biāo)準(zhǔn)值Fi(KN)6 5 4 3 2 1 ib和 ic，詳見(jiàn) 。風(fēng)荷載剪力計(jì)算詳見(jiàn)下表（表 28）：風(fēng)荷載作用層剪力表 表 28層號(hào) i層高（計(jì)算高度）hi（m）各層集中力Fi（KN）各層剪力Vi= ∑F i（KN）6 5 254 3 2 1 DD 值為使柱上下端產(chǎn)生單位相對(duì)位移所需施加的水平力，計(jì)算公式為：D=α C（12 i c/h2）各柱抗側(cè)移剛度 D 見(jiàn)（表 29）設(shè)第 i 層第 j 個(gè)柱的 D 值為 Dij，該層柱總數(shù)為 m，該層任意柱的剪力為：Vij= Vi（D ij/ ∑D ij）各柱剪力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)（表 29）水平荷載作用下抗側(cè)移剛度 D 及柱剪力 Vij計(jì)算表 表 29層/h i柱列軸號(hào)相 對(duì)線(xiàn)剛 度 i cK=∑i b/ 2ic底層K=∑i b/ α C=K/（2+K）底層α C=（+Di=α Cic相 12 /hi2∑D iVij（KN）ic K）/（2+K）A C F A C F A C F A C F A C F A C F 注：∑D i的值是按照相對(duì)剛度 ic 相 計(jì)算出來(lái)的值。 y反彎點(diǎn)距柱下端距離為 yh：y=y0+y1+y2+y3式中 y0—標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度系數(shù)， y1—考慮上下層梁剛度不同時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值 y2,y3—考慮上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值y0根據(jù)結(jié)構(gòu)總層數(shù) m 及該柱所在層 n 及 K 值查表。例如，計(jì)算 6 層 A 柱反彎點(diǎn)高度系數(shù) y：由 m=6，n=6，K=，查表得，y0=，上下層梁相對(duì)剛度無(wú)變化，y 1=0；最上層柱 y2=0；下層層高與本層層高之比 α 3= h9/ h10=1，查表得，y 3=0；A 柱反彎點(diǎn)高度系數(shù)為：y=y0+y1+y2+y3=+0+0+0=.其余各柱反彎點(diǎn)高度系數(shù)見(jiàn)（表 210） 。根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點(diǎn)位置 yh 計(jì)算第 i 層第 j 個(gè)柱的柱端彎矩。上端彎矩：M tij=.（1y） ；下端彎矩：M bij=；計(jì)算結(jié)果見(jiàn)（表 210） 。風(fēng)荷載作用下柱反彎點(diǎn)高度比及柱端彎矩 表 210層/h i柱列軸號(hào)K α 1 α 2 α 3 y0 y1 y2 y3 yMtij（KN.m）Mbij（）A 1 1 0 0 0 C 1 1 0 0 0 F 1 1 0 0 0 A 1 1 1 0 0 0 C 1 1 1 0 0 0 F 1 1 1 0 0 0 A 1 1 1 0 0 0 C 1 1 1 0 0 0 F 1 1 1 0 0 0 A 1 1 0 0 0 C 1 1 1 0 0 0 F 1 1 1 0 0 0 2/ A 1 11.5 0 0 0 C 1 11.5 0 0 0 F 1 11.5 0 0 0 A － － 0 0 0 C － － 0 0 0 F － － 0 0 0 由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡原理計(jì)算梁端彎矩。邊跨外邊緣處的梁端彎矩Mbi= Mtij+ Mbi+1，j中間支座處的梁端彎矩Mlbi= （M tij+ Mbi+1，j ） （i lb/ ilb+ irb）Mrbi= （M tij+ Mbi+1，j ） （i rb/ ilb+ irb）框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩見(jiàn)（圖2） 。 根據(jù)力平衡原理，由梁端彎矩和作用在梁上的豎向荷載可求出梁支座剪力；柱軸力可由計(jì)算 截面之上的梁端剪力之和求得。框架在 風(fēng)荷載作用下的梁端剪力及柱軸 力見(jiàn)（圖3） （圖4） 。 在恒載計(jì)算時(shí)可知：對(duì) AC 梁，據(jù) A 端大約 處有最大彎矩，由于恒載內(nèi)力很大，可認(rèn)為組合后最大彎矩也必然位于該點(diǎn)。由三角關(guān)系可求出距 A 點(diǎn) m 處風(fēng)載的彎矩，至于活載的彎矩，就直接取（在 處）最大彎矩計(jì)算，偏安全。具體見(jiàn)表 2－11：表 2－11恒載 活載 風(fēng)載③ 組合方式桿件編號(hào)控制截面內(nèi)力種類(lèi)① ② 左風(fēng) 右風(fēng) ①+1.4②①+（②+1.4③） 最大組合內(nèi)力值M － －64.4 －71.3－ － 左端V 跨中 M M － 一層AC梁右端 V M 左端 V 跨中 M M 一層CF梁 右端 V 表 2－12表中 M 單位 KNm,N 和 V 的單位為 KN框架柱內(nèi)力組合表恒載 活載 風(fēng)荷載 組合項(xiàng)次桿件編號(hào) 控制截面 內(nèi)力種類(lèi)① ②左風(fēng)③右風(fēng)④ ①＋②①＋(②+③)①＋(②+1.4④)最大組合值M 1層A柱柱上端N 2167.2 3109.6 V M N2197.5 3044.9 柱下端V M N4060.6 5845.1 柱上端V M 120.7120.7 N4107.8 5901.7 1層 C 柱柱下端V M 1層 F 柱柱上端N 1728.5 2301.5 V M N1758.8 2337.9 柱下端V M N 1801 2571.7 柱上端V M N 1826 2601.7 2層A柱柱下端V M 2層 C 柱柱上端N 3360.5 4825.6 V M N3395.9 4868.1 柱下端V M 39 N1432.5 1921.2 柱上端V M N1457.5 1951.2 2層 F 柱柱下端V M 130 3層A柱柱上端N 1431.2 2034.6 V M N1456.2 2064.6 柱下端V M N2669.9 3823.5 柱上端V 58 M 104 N2705.3 3866.0 3層 C 柱柱下端V 58 M 3層 F 柱柱上端N1130. 1523. 8 8 V 13 13 M N1155.8 1553.8 柱下端V 13 13 M N1061.9 1515.2 柱上端V M N1086.9 1545.6 4層A柱柱下端V M N1978.4 2852.4 4層 C 柱柱上端V M N2022.8 2894.9 柱下端V M N 1130.5 柱上端V M N 1160.5 4層 F 柱柱下端V M N 柱上端V M 5層A柱柱下端N 1028.3 V M N1286.7 1882.0 柱上端V M N1322.1 1924.5 5層 C 柱柱下端V M N 柱上端V M N 5層 F 柱柱下端V M N 柱上端
環(huán)評(píng)公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1