土木工程畢業(yè)設(shè)計計算書(基礎(chǔ),樓梯,梁板柱配筋詳細(xì))-資料下載頁
2025-08-06 08:00本頁面
【正文】 MBr邊=+右震：Vbl=MBl邊=+()= KNMBr邊=+左震 MBl邊 + MBr邊=+= KN右震 MBl邊 + MBr邊=+= KN 左震右震 VGb=[+(+2)/]2=則：VA=+= rREVA== KNVB左=+= KNrREVB左== KN其他各層計算過程略，結(jié)果見框架梁內(nèi)力組合表。：取每層柱頂和柱底兩個控制截面進(jìn)行組合，組合結(jié)果及柱端彎矩調(diào)整見表：第4層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。，也無需調(diào)整。經(jīng)驗算，所以需要調(diào)整?？拐鹪O(shè)計時，設(shè)計表達(dá)式S=R/rRE，rRE為承載力調(diào)整系數(shù)。，，. 經(jīng)驗算，，、28。柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整：ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計值可按彈性分析分配。 ΣMb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。ηc柱端彎矩增大系數(shù)。ηvc柱端剪力增大系數(shù)。 框架梁內(nèi)力組合表 層次截面位置內(nèi)力SGKSQKSEK+ SQK+ V=[]一層AMVB左MVB右MV跨間MABMBC二層AMVB左MVB右MV跨間MABMBC三層AM（）V（）B左M（）V（）B右M（）V跨間MABMBC四層AM（）V（）B左M（）V（）B右M（）V（）跨間MABMBC①MAB和MBC分別為AB跨BC跨的跨間最大正彎矩；M以下部受拉為正，V以向上為正。層次截面內(nèi)力SGKSQKSEK[(SGK + SQK)+ SEK]+ SQK+ |MMAX|NNminMNmaxM4柱頂M ()N ()柱底M ()177。N ()3柱頂M(）N (）柱底M177。N（ ）2柱頂MN（）柱底MN（）1柱頂MN（）柱底M177。N（） 橫向框架A柱彎矩和軸力組合表 橫向框架B柱彎矩和軸力組合表 層次截面內(nèi)力SGKSQKSEK[(SGK + SQK)+ SEK]+ SQK+ |Mmax|NNminMNmaxM4柱頂M （）N （）柱底M （）N （）3柱頂M ()N ()柱底MN ()2柱頂MN ()柱底MN ()1柱頂MN ()柱底MN ()①表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上下兩端的彎矩設(shè)計值。 橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層 次4321截 面柱頂柱 底柱 頂柱 底柱 頂柱 底柱 頂柱 底γRE（∑Mc =ηc Mb）γRE N 橫向框架A柱剪力組合表 層次SGkSQkSEkγRE [(SGk+)+]+SQk+γRE =[ηvc (Mbc+ Mtc)/ Hn]→←4()177。3()177。2177。1177。① 表中V以繞柱端順時針為正，γRE =[ηvc (Mbc+ Mtc)/ Hn]為相應(yīng)于本層柱凈高上下兩端的剪力設(shè)計值。 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整 層 次4321截 面柱頂柱 底柱 頂柱 底柱 頂柱 底柱 頂柱 底γR（∑Mc =ηc Mb）γRE N ①表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上下兩端的彎矩設(shè)計值。 橫向框架B柱剪力組合表層次SGkSQkSEkγRE [(SGk+)+]+SQk+V=γRE[ηvc (Mbc+ Mtc)/ Hn]→←4()177。3()177。2177。1177。①表中V以繞柱端順時針為正，γRE =[ηvc (Mbc+ Mtc)/ Hn]為相應(yīng)于本層柱凈高上下兩端的剪力設(shè)計值。現(xiàn)澆框架橫梁正截面和斜截面的配筋計算，按受彎構(gòu)件進(jìn)行，抗震設(shè)計不宜設(shè)彎起鋼筋，梁的下部縱筋一般不在跨中截斷。為了減小框架梁端塑性區(qū)范圍內(nèi)截面的相對受壓區(qū)高度，塑性鉸區(qū)截面底部必須配置受壓鋼筋，受壓鋼筋的面積除按計算確定外，與頂面受拉鋼筋面積的比值還應(yīng)滿足以下要求： 式中和 分別是梁端塑性鉸區(qū)頂面受拉鋼筋面積和底面受壓鋼筋面積。這里僅以第一層AB跨為例，說明計算方法和過程。(1)AB跨:,，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計算。支座彎矩： MA=m,.MA== KNmMB=m. MF== 跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。由梁的內(nèi)力組合表可知：V=（+）= KN則支座邊緣處的正彎矩Mmax=Mmax== 當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計，當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時，bf′=l/3=6600/3=2200mm。當(dāng)按梁間距考慮時，bf′=b+Sn=250+3300=3550mm。按翼緣厚度考慮時h0=has=65035=615mmhf′/ h0=100/615=,此種情況不起控制作用，又按最小值取，故取bf′=2200mm。梁內(nèi)縱向鋼筋選用HRB400級鋼(fy=360N/mm，fy′=360N/mm), =，下部跨間截面按單筋T形截面計算。因為：2200100（615100/2）= 屬第一類T形截面：=106/（22006152）==2200615/360=1182mm2實配鋼筋420（AS=1256mm2）,=1256/（250615）=％％,滿足要求。將下部跨間截面的4 20鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（AS′=1256mm2），再計算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)S，即(2)支座A：=[1063601256(61535)]/（2506152）=2as′/h0=70/615=′富裕，且達(dá)不到屈服?？山迫。?AS=M/fy(h0 as′)=106/360(61535)=1632mm2.實配鋼筋：225+222（AS’=1742mm2）(3)支座B：AS=M/fy(h0 as′)=106/360(61535)=1397mm2實配鋼筋：225+222（AS’=1742mm2），=1742/（250615）=％％, AS’/ AS=, 滿足要求。(4)BC跨間彎矩：支座彎矩：Mc=MB=m == KNmV=（+）= KNmMmax=m == KNmbf′= l/3ln=2400/3=800mm800100（365100/2）= 屬第一類T形截面：=106/（8003652）==800365/360=1067mm2實配鋼筋420（AS=1256mm2）。將下部跨間截面的4 20鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（AS′=1256mm2），再計算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)S，即支座B：=[1063601256(36535)] /（2503652）=2as′/h0=70/365=′富裕，且達(dá)不到屈服?？山迫。?AS=M/fy(h0as’)=106/360(36535)=1128mm2實配鋼筋： 225+222（AS’=1742mm2）=1742/（250365）=％％, AS’/ AS=, 滿足要求。(1)驗算截面尺寸：1)AB跨： ==250615=V=可知，截面符合條件.梁端加密區(qū)箍筋取雙肢Ф8@100，箍筋用HRB 335級鋼筋（fyv=300N/mm2）,則 + fyvAsvh0/s=250615+3004615/100=+=V=抗剪滿足要求。Psv =nAsv/bs=2（250100）=% Pmin=。=，取加密區(qū)長為1m，非加密區(qū)箍筋取雙肢Ф8@150，箍筋設(shè)置滿足要求。2)BC跨：設(shè)梁端加密區(qū)箍筋取四肢Ф10@100，箍筋用HRB335級鋼筋（fyv=300N/mm2）,則： + fyvAsvh0/s=250365+3004365/100=+=V=抗剪滿足要求。由于非加密區(qū)長度較小，故全跨可按加密區(qū)配。.表 框架梁配筋計算表 層次截 面M/（）/mm2/mm2實配鋼筋S/mm2/AS/％ 4支座A 0603582318 763Bl 0603488318 763AB跨間430316 603 支座Br 0603384318 763BC跨間418316 6033支座A7631027322 1140Bl763930322 1140AB跨間645318 763支座Br763605322 1140BC跨間557318 7632支座A9421288325 1473Bl9421245325 1473AB跨間752320 942支座Br942926325 1473BC跨間870320 9421支座A12561632225+222 1742Bl
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