【導(dǎo)讀】未定義書簽。未定義書簽。

　　

【正文】 50=10與10 mm，滿足要求！ 、扣件抗滑力的計算 按規(guī)范表 ,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 ，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水 平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P1 = 179。 179。 2/2= kN； 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P2 = 179。 = kN； 腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P3 = 179。 179。 ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : Q = 3179。 179。 /2 = kN； 荷載的設(shè)計值 : R=179。 (++)+179。 = kN； R kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求 ! 、腳手架立桿荷載的計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為 NG1 = [+(179。 2/2)179。 ]179。 = ； (2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為 NG2= 179。 3179。 179。 (+)/2 = kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用木腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為 NG3 = 179。 3179。 ； (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng) : kN/m2 盈華商廈腳手架方案 NG4 = 179。 179。 = kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 3179。 179。 179。 2/2 = kN； 考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N = NG+179。 = 179。 + 179。 179。 = kN； 不考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N39。=+=179。 +179。 =； 、鋼絲繩卸荷計算 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。 在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷 3次；吊點(diǎn)選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點(diǎn)位置；以卸荷吊點(diǎn)分段計算。 第 1 次卸荷： 七 層頂板 第 2 次卸荷： 十四層頂板 第 3次卸荷：二十一 層頂板 經(jīng)過計算得到 a1=arctg[(+)]= a2=arctg[]= 第 1次卸荷處立桿軸向力為： P1 = P2 = 179。 179。 ； kx為不均勻系數(shù)，取 盈華商廈腳手架方案 各吊點(diǎn)位置處內(nèi)力計算為 (kN)： T1 = P1/sina1 = T2 = P2/sina2 = G1 = P1/tana1 = G2 = P2/tana2 = 其中 T鋼絲繩軸向拉力， G鋼絲繩水平分力。 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為 [Fg]= T1 = kN。 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： [Fg]=aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩 之間的荷載不均勻系數(shù)，取 ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 計算中 [Fg]取 ， α=， K=7，得到： 選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為： d =(2179。 179。 ) = mm。 吊環(huán)強(qiáng)度計算公式為： σ = N / A ≤ [f] 其中 [f] 吊環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定 [f] = 50 N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于 [Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計 算 ,A=； 選擇吊環(huán)的最小直徑要為： d =(2179。 [Fg]/[f]/π) =（ 2179。 179。 103/50/） = mm。 每 次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。 根據(jù)各次卸荷高度得： 、立桿的穩(wěn)定性計算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算 Wk=μsω0 其中 ω0 基本風(fēng)壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)的盈華商廈腳手架方案 規(guī)定采用： ω0 = kN/m2； μz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)的規(guī)定采用： μz= 1； μs 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為 ； 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 : Wk = 179。 179。 1179。 = kN/m2； 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw = 179。 179。 179。 179。 179。 kN178。 m； 考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N = 179。 ； 不考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N = N39。= ； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ13020xx)表 ： k = ； 計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ13020xx)表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細(xì)比 : L0/i = 163 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 ： [f] =205 N/mm2； 考慮風(fēng)荷載時 σ = (424)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 盈華商廈腳手架方案 不考慮風(fēng)荷載時 σ = (424)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算： Nl = Nlw + N0 連墻件風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按腳手架頂部高度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝ ， Wk = μsω0= = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw = m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ13020xx)約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN), N0= kN； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = 179。 Wk179。 Aw = kN； 連墻件的軸向力設(shè) 計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設(shè)計值按下式計算： Nf = φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細(xì)比 l/i = 300/ φ=， l為內(nèi)排架距離墻的長度； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設(shè)計值為 Nf = 179。 179。 104179。 205179。 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！ 連墻 件采用單扣件與墻體連接。 結(jié)論：連墻件采用雙扣件與墻體連接。 、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點(diǎn)， A為墻支點(diǎn)。 本方案中，腳手架排距為 1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體 300mm，支拉斜桿的支點(diǎn)距離墻體為 1200mm， 盈華商廈腳手架方案 水平支撐梁的截面慣性矩 I = 1660 cm4，截面抵抗矩 W = 185 cm3，截面積 A = cm2。 受腳手架集中荷載 P=(179。 +179。 )179。 ； 水平鋼梁自重荷載 q=179。 179。 179。 = kN/m； 懸挑腳手架示意圖 盈華商廈腳手架方案 懸挑腳手架計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 (kN178。 m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： 盈華商廈腳手架方案 R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。 最大彎矩 Mmax= kN178。 m； 最大應(yīng)力 σ =M/+N/A= 106 /( 185000 )+ 103 / 3060 = N/mm2； 水平支撐梁的最大應(yīng)力計算值 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 215 N/mm2,滿足要求 ！ 、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用 18號工字鋼 ,計算公式如下 σ = M/φbWx ≤ [f] 其中 φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)： 查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 (GB5001720xx)得， φb= 由于 φb大于 ，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 (GB5001720xx)附表 B，得到 φb值為 。 經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力 σ = 106 /( 185000 )= N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 、拉繩的受力計算 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算 RAH = ΣRUicosθi 其中 RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 各支點(diǎn)的支撐力 RCi=RUisinθi 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1= kN； 、拉繩的強(qiáng)度計算 鋼絲拉繩 (支桿 )的內(nèi)力計算： 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU均取最大值進(jìn)行計算，為 RU= kN 選擇 6179。 19鋼絲繩 ,鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度 1700MPa，直徑 14mm。 [Fg] = aFg/K 盈華商廈腳手架方案 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ 123KN； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6179。 1 6179。 3 6179。 61鋼絲繩分別取 、 。 α＝ ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 K＝ 6。 得到： [Fg]=Ru＝ 。 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)強(qiáng)度 計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU的最大值進(jìn)行計算作為拉環(huán)的拉力 N，為 N=RU= 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)的強(qiáng)度計算公式為 σ = N/A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 每個拉環(huán)按 2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于 50N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)最小直徑 D=(11287179。 4/(179。 50179。 2)) 1/2 =12mm； 實(shí)際拉環(huán)選用直徑 D=12mm 的 HPB235的鋼筋制作即可。 結(jié)論：連墻件采用雙扣件與墻體 連接。