【導(dǎo)讀】福晟·錢隆公館3＃樓工程，3＃樓建筑層數(shù)為24層，建筑高度為。卸料平臺及防護(hù)門搭設(shè)》圖冊而編制。平臺采用雙排鋼管腳手架，立桿橫距為，吊籃兩側(cè)立桿間距為，中間為，并每3層結(jié)構(gòu)層一卸載。二道懸挑架，架搭設(shè)高度為18m。并與外立桿進(jìn)行拉通，連墻件預(yù)埋插管埋深不得小于250mm。卸荷撐桿下端應(yīng)與預(yù)埋桿連接牢固。各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度為100mm。卸料平臺搭設(shè)及拆除前應(yīng)編制施工方案，并對搭設(shè)人員進(jìn)行安全技術(shù)交底。按施工方案做好卸料平臺架基礎(chǔ)混凝土墊層，并做好排水措施，防止積水。按照卸料平臺架設(shè)計(jì)的立桿縱向距、橫向距進(jìn)行放線、定位。在卸料平臺架第每層沿縱向鋪設(shè)腳手板，用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架體綁扎牢固。將防護(hù)門安裝在靠近施工電梯的立柱上。并對施工人員進(jìn)行安全技術(shù)交底。消除架體上的雜物及地面的障礙物。

　　

【正文】 平方向上對連墻桿產(chǎn)生的軸向壓力 =8000 故 N1= sin45176。 +(+5000+ ) cos45176。 = λ =lh/i=500/=32 查表得Ψ = σ =N1/Ψ A= 102=＜ [σ ]=205N/mm2 故邊墻件的強(qiáng)度滿足要求 連墻扣件的抗滑力驗(yàn)算 N1=＜ Rc=8000N 式中： Rc為抗滑扣件承載力設(shè)計(jì)值 RC=8000N 故連墻件滿足設(shè)計(jì)要求 連墻件預(yù)埋插管的抗 剪力驗(yàn)算 τ =N1/A=＜ [τ ]110N/mm2 式中 N1為連墻件軸向力 故連墻件預(yù)埋插管抗剪力符合要求 卸荷拉桿預(yù)埋件插管的抗剪力驗(yàn)算 T=N/A≤ [τ ] 式中： N— 卸荷拉桿豎直方向分力 N=N 卸 sinα =8000 T=＜ [τ ]=110N/mm2 連墻件扣件連接示意圖預(yù)埋鋼管連墻桿(鋼管)內(nèi)立桿(鋼管)小橫桿(鋼管)樓板 福建六建集團(tuán)有限公司 公館 3施工升降機(jī) 卸料平臺施工方案 17 故卸荷拉桿預(yù)埋插管抗剪強(qiáng)度滿足要求 懸挑梁計(jì)算 本 工程懸挑梁采用采用 16工字 鋼 ，設(shè)置間距按卸料平臺架立桿間距布置。（詳附圖） : 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計(jì)算 懸出端 C受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點(diǎn)， A為墻支點(diǎn)。 懸臂單跨梁計(jì)算簡圖 支座反力計(jì)算公式 支座彎矩計(jì)算公式 C點(diǎn)最大撓度計(jì)算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本方案算例中 ， m = m， l = m， m1 = m， m2 = ； 水平支撐梁的截面慣性矩 I = cm4，截面模量 (抵抗矩 ) W = cm3。 受腳手架作用集中強(qiáng)度計(jì)算荷載 P=+=； 水平鋼梁自重強(qiáng)度計(jì)算荷載 q= = kN/m； （ 16工字 鋼重量 ） k=k1= / = k2= / = 代入公式，經(jīng)過計(jì)算得到 支座反力 RA = （ 2++） +2. 4 （ 1+） /2=10 kN 福建六建集團(tuán)有限公司 公館 3施工升降機(jī) 卸料平臺施工方案 18 支座反力 RB = ( +)+2. 4(1 )= kN 最大彎矩 MA = ( +) m 最大應(yīng)力 σ = 10 6/( 108300 )= N/mm2 水平支撐梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 N/mm2 小于水平支撐梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 215 N/mm2,滿足要求 ! 受腳手架作用集中計(jì)算荷載 N=+= 水平鋼梁自重計(jì)算荷載 q= kN/m 最大撓度計(jì)算公式： 最大撓度 Vmax= mm 按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB5001720xx)附錄 A結(jié)構(gòu)變形規(guī)定，受彎構(gòu)件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的 ，即 1050 mm 水平支撐梁的最大撓度小于 1050/250=,滿足要求 ! : 水平鋼梁 現(xiàn)場采用 16工字 鋼 ， 計(jì)算公式如下 其中 φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB5001720xx)附錄 B得到： φb=2 由于 φb大于 ，應(yīng)按照下面公式調(diào)整： φb39。=≤ 可得 φb39。=； 經(jīng)過計(jì)算得到最大應(yīng)力 σ= 10 6/(108300)= N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計(jì)算 σ= [f]=215 N/mm2,滿足要求 ! : 水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強(qiáng)度計(jì)算如下： 水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)受力 R= kN； 水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)強(qiáng)度計(jì)算公式為 : 福建六建集團(tuán)有限公司 公館 3施工升降機(jī) 卸料平臺施工方案 19 其中 [f] 為 拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 [f] = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)最小直徑 D=[11704/(502)] 1/2 = mm； 本工程采用直徑 16mm的圓鋼筋，滿足要求。 水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè) 30cm以上搭接長度。 ，螺栓粘結(jié)力錨固強(qiáng)度計(jì)算如下： 錨固深度計(jì)算公式 h≥N/πd[f b] 其中 N— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N=； d— 樓板螺栓的直徑， d=16mm； [fb]— 樓板螺栓與混凝土的容許粘結(jié)強(qiáng)度，計(jì)算中取 N/mm2； h— 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計(jì)算得到 h要大于 1170/( 16)= ，混凝土局部承壓計(jì)算如下： N≤ （ b2πd 2/4） fcc 其 中 N— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力， N=10KN； d— 樓板螺栓的直徑， d=18mm； b— 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長， b=5d=5 16=80mm； fcc— 混凝土的局部擠壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，計(jì)算中取 == N/mm 2（混凝土強(qiáng)度 C25） 經(jīng)計(jì)算得到公式右邊等于 N=10KN，樓板混凝土局部承壓計(jì)算滿足要求。 九、附圖： 福建六建集團(tuán)有限公司 公館 3施工升降機(jī) 卸料平臺施工方案 20 福建六建集團(tuán)有限公司 公館 3施工升降機(jī) 卸料平臺施工方案 21 懸挑梁安裝圖1 6號 工字鋼φ 16預(yù) 埋鋼筋1 6號 工字鋼φ 16鋼 筋U形 壓環(huán)與預(yù)埋鋼筋焊接φ 16鋼 絲繩每根槽鋼拉一根φ 18圓 鋼吊環(huán)圖四：預(yù)埋 φ 1 6圓 鋼U型 環(huán) 福建六建集團(tuán)有限公司 公館 3施工升降機(jī) 卸料平臺施工方案 22 Φ 1懸挑梁預(yù)埋鐵件一拉繩預(yù)埋鐵件Φ 1注：1. 材料：采用 Φ 16 圓鋼 H按實(shí) 際需要確定圖二：預(yù)埋鐵件加工圖注：1. 材料：采用 Φ 18 圓鋼 H按實(shí) 際需要確定福建六建集團(tuán)有限公司 公館 3施工升降機(jī) 卸料平臺施工方案 23 錢隆公館 3樓 施工升降機(jī) 卸料平臺施工方案 編制： 審核： 審批： 福建六建 集團(tuán) 有限公司 錢隆公館 項(xiàng)目部