【正文】 氣水比等有關，取。：（1）陽床設計出力正常進水時的出力 最大進水時的出力 （2）陽床總工作面積正常進水時的總工作面積 最大進水時的總工作面積 式中選取流速（3）選擇陽交換器運行的臺數(shù)選用XS系列眼陽離子交換器，選擇規(guī)格為Φ2000mm正常出水時的臺數(shù) 最大出水時的臺數(shù) 式中 A1,d——所選的陽交換器截面積和直徑(㎡，m)（4）校驗實際運行流速正常出水時的實際運行流速 最大出水時的實際運行流速 此時在20～30范圍內(nèi)，實際流速沒有超過規(guī)定值，設計符合要求。（5）進水中陽離子含量鈣離子硬度鎂離子硬度鈉、鉀離子濃度總陽離子（6）每臺陽床內(nèi)樹脂的體積(m3)式中 hRC——陽床樹脂裝載高度，（7）正常出力時周期制水時間取陽樹脂工作容量為（一般陽樹脂的工作容量）（8）正常出力時每臺每晝夜再生次數(shù)（9）每臺再生時用酸量(kg/(臺次))再生時100％酸的用量：取陽樹脂再生耗堿量（再生時的耗堿量） 再生時工業(yè)酸的用量 ：取工業(yè)酸濃度 再生時酸液的用量 ：取再生酸液濃度 稀釋用水(m3) ：進酸時間 ：，再生酸液密度式中： gc——陽樹脂再生酸耗(g/mol) ——工業(yè)酸濃（純）度（%） C——再生酸液濃度（%） ——再生酸液密度(g/cm179。) v——再生酸液流速(m/h)，取5 m/h（10）每臺再生用水量(m179。/(臺次))小反洗（反洗）的用水量： 式中 v——反洗水流速(m/h)， t——反洗時間(min)，取15 min置換時的用水量： 式中 v——置換水流速(m/h)，取4 m/h t——置換時間(min)，取30 min小正洗的用水量： 式中 v——小正洗流速(m/h)，取反洗時間13 m/h t——小正洗時間(min)，正洗用水的水量 ： 式中aC——陽樹脂正洗水比耗(m179。/m179。),， m179。/m179。集中供應自用水的水量 ： 總自用水水量 ： （11） 每臺再生用壓縮空氣量(m179。/(臺次))式中 q——逆流再生頂壓用壓縮空氣量，為，?。?2）每天消耗的酸量(t)（13）每年消耗的酸量(t)(一年以7000小時計)（14）每小時自用水量由前級供應的自用水水量：/h集中供應的自用水水量： /h總自用水水量： 混床、陰床、陽床系統(tǒng)中集中供應的自用水水量應小于混床后供水的余量，設計中取的余量系數(shù)值為a=，對其進行校核，其中計算如下。總集中供應水：混床中余量水量：因為V集≤V余，所以設備選擇合理。由計算結果可得，上述一級水處理系統(tǒng)集中自用水量可以滿足各床洗滌再生時用水量的需求，所以該設備選擇合適，符合設計標準。：濾池以及混凝澄清設備的設計兩種方法：①、根據(jù)設備的出力對設備規(guī)范、結構尺寸作詳細的設計計算，②、按現(xiàn)有的定型設計選用定型設備。一般采用第二種方法進行設計計算。、虹吸濾池、重力式空氣擦洗濾池等。濾池的設計如下：(1) 濾池設計出力 正常出水時： 最大出水量出水時： ，稱為自用水率。自用水率的大小與所選擇的水處理處理方式有關，當水處理方式是混凝澄清處理時，該值取4%，如果是壓力式過濾器的直流混凝過濾，則該值可高達20%。b指的是濾池出水的其他自用水量（如混凝劑配制用水、沖洗用水，活性炭床反洗水等）。(2) 濾池的選擇 根據(jù)設計出力的大小從濾池規(guī)格中進行選擇，本設計選擇單臺出力為200(m3/h)的無閥濾池,填料采用雙層石英砂，其濾池規(guī)格及填料數(shù)據(jù)如表6。表6 無閥濾池規(guī)格項目出力格數(shù)尺寸濾料高粒徑濾池高反洗水箱數(shù)單位m3/h個mmmmm個數(shù)據(jù)2002~2則該無閥濾池所需的臺數(shù)為：應該取整數(shù)，但不得少于2臺且：。因此，選擇兩臺該無閥濾池可以滿足本設計的要求。(3) 校驗濾池的運行流速式中，A——每臺濾池工作面積，m2計算所得流速符合10~18m/h，則本設計所選設備可以達到要求。 (4) 周期制水時間式中 —— 每臺（格）濾池的濾料體積，m179。 x —— 濾料泥渣容量，在采用粒徑為大理石和石英砂單層濾料時，水經(jīng)澄清處理時的x值約為1250g/m179。，水經(jīng)直流混凝時的x值約為1500 g/m179。；對粒徑為單層無煙煤濾料的x值約為1500 g/m179。；雙層濾料的x值約為單層濾料的兩倍。本設計采用雙層石英砂，取2500 g/m179。 c1—— 濾池進水中懸浮物含量，對經(jīng)混凝澄清處理的水，可取10mg/L c2—— 濾池出水中懸浮物含量，一般為，式中取3mg/L。(5) 每晝夜每臺（格）濾池反洗次數(shù)R小于2，故本設計計算滿足標準。(6) 反洗用壓縮空氣量式中 q——空氣擦洗強度，取15 L/(㎡s)。 t——空氣擦洗時間，一般為，現(xiàn)取5min，(7) 自用水率的校核實際自用水率：根據(jù)計算的實際的自用水率應該和所選的b值進行比對和校核。現(xiàn)驗證如下: 根據(jù)計算結果，本設計假設的b可行，多余的水量可以滿足濾池其他供水的需求?；炷吻逶O備目前常用的有機械攪拌加速澄清池及水力循環(huán)加速澄清池。沉淀池和接觸混凝設備用的較少，機械攪拌加速澄清池適用于進水懸浮物含量小于5000㎎/L的原水；水力加速澄清池適用于進水懸浮物含量小于2000㎎/L的原水，它們的出水懸浮物含量都可以達到10㎎/L以下。根據(jù)本課題的設計要求，采用機械攪拌式澄清池。其規(guī)格如下表7：表7 機械攪拌式澄清池設計規(guī)格項目出力池徑池高泥斗數(shù)總容積出水槽形式單位m3/hmm個m3環(huán) 形數(shù)據(jù)2002315(1) 澄清池設計出力正常出水時： 最大出水量出水時： (2) 澄清池的選擇可根據(jù)計算的出力從澄清池定型規(guī)格中進行選擇，如選用的澄清池單臺出力為Q(m179。/h)，則按下面關系確定臺數(shù)式中，取整數(shù)，但不得少于2臺，且應滿足 此時: (3) 加藥系統(tǒng)計算 選擇混凝劑為聚合氯化鋁，藥品濃度為30%，混凝時配置成8%的溶液，投加的混凝劑劑量DN為每升10毫克。計算如下，每小時的加藥量： 每天的加藥量： 每年的加藥量： 每小時投加藥液量： 式中 ——澄清池自用水率按10%考慮 c——投加的混凝劑濃度，固體藥劑一般配成溶液投加，按10%計算 ——藥品純度，% 如果原水堿度很低，則應考慮加堿措施。(4) 排污量計算 正常運行時排污量最大出力時排污量式中 c1——澄清池進水中懸浮物含量，㎎/L c2——澄清池出水中懸浮物含量，㎎/L c3——每升水中因投加藥劑而產(chǎn)生的沉淀物數(shù)量，可根據(jù)反應式計算，㎎/L 25000——排泥濃度，㎎/L(5) 澄清池設計進水流量式中， b——取樣等自用水量（不包括排污），取b=20m179。/h校正， 因為計算值和校正值接近，所以該方案合理 通過本次課程設計的學習和實際操作讓我學到了很多東西，讓我了解到了理論和實踐結合的重要性，通過此次課程設計讓我了解到了工程設計的相關內(nèi)容。作為一個主攻方向是電廠水處理的應用化學專業(yè)的一名學生，鍋爐的補給水處理是我們畢業(yè)之后在電廠里的一份重要的任務，學好它們能夠幫助我們在以后工作中可以從容應對，雖然此次課設只涉及到電廠化學車間的一小部分，但是俗話說的好，“不積跬步無以至千里，不積小流無以至江河。”我們需要打下堅實的基礎。鍋爐的補給水處理對于鍋爐以及發(fā)電機組的安全運行起著重要的作用，特別是現(xiàn)在我國主張建設的大參數(shù)機組，它們對于水質(zhì)的要求更為嚴格，對于此次課設的300MW的亞臨界機組，對鍋爐的進水要求也很嚴格，這需要我們行辦法將補給水處理到一定的深度，以滿足鍋爐進水的水質(zhì)要求。本次設計的處理工藝主要有澄清池過濾、一級復床、混床的除鹽。從而達到鍋爐進水的水質(zhì)要求。之所以此次課程設計能夠順利的完成，主要得益于老師的悉心指導，老師給我們認真的講解了工藝流程的選擇和提供了大量的資料供我們參考。 [1]周柏青陳志和《熱力發(fā)電廠水處理》（第四版）中國電力出版社2009[2]王蒙聚肖作善《熱力發(fā)電廠水處理》（第三版）中國電力出版設1998[3]中國經(jīng)濟委員會《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程》中國經(jīng)濟委員會 2000[4]崔玉川員建《給水廠水處理設施設計計算》化學工業(yè)出版社 2003[5]崔玉川李思敏《工業(yè)水處理設施設計計算》化學工業(yè)出版社 2003[6]孫本達宋敬霞《火電汽水化學導則鍋爐給水處理》中國發(fā)改委 2004[7]中國發(fā)改委《火力發(fā)電廠化學設計技術規(guī)范》。中國發(fā)改委 2007[8]中國電力工程顧問集團西北電力設計院《火力發(fā)電廠水務管理導則》2007 43 / 43