城市垃圾堆肥法處理設計書-資料下載頁
2025-08-03 02:28本頁面
【正文】 此設定爐溫為850℃ 不知垃圾元素組分時按經(jīng)驗公式計算:L a= a(Q d 0. 234/1000 + 0. 35) m3/kg=*（9458+）= m3/kg焚燒爐小時空氣量V K (標準狀態(tài)下)V K = G*La m 3/k g =*=式中: G 為小時垃圾焚燒量, kg/ h。不同發(fā)熱量的垃圾燃燒時所需理論空氣量及產(chǎn)生的干、濕煙氣量見圖。不知垃圾元素組分時按經(jīng)驗公式計算V a= a*(Q d 0. 27/1 000+ 0. 65) m 3/kg =焚燒爐小時煙氣量V y (標準狀態(tài)下)V y= GV a m 3/h =*=10020m3/h 爐子焚燒量 100 t/d 時, 煙囪最低允許高度25 m。 100～ 300 t/d 時, 最低高度40 m。 300 t/d時, 最低高度60 m。本設計為50t/d，所以高度為30m。流化床中垃圾的燃燒過程相當復雜, 數(shù)學上難以對其中的氣體—顆粒運動系統(tǒng)及其燃燒特性進行描述。目前還處于模擬、試驗階段。結(jié)合垃圾實際燃燒情況, ,。適當?shù)耐Ａ魰r間能使空氣與垃圾充分接觸。使垃圾碎成較小體積, 增大與空氣的接觸面, 可實現(xiàn)充分混合。增加停留時間的主要方法有：減小流化風速、縮小床面尺寸、加大床深及使垃圾塊重量適當。如果采用較小的床面尺寸、較深的爐體, 將有助于延長垃圾在爐內(nèi)的停留時間, 但垃圾在爐內(nèi)停留時間過長又嚴重影響到嫩燒效率。因此在爐體中部將過渡段結(jié)構設計為從下到上的漸縮、漸擴型。當垃圾經(jīng)漸擴段到二次風段, 特通過沿爐壁切向吹人預熱空氣的風嘴產(chǎn)生的漩流作用, 改善未燃燼物在此段的燃燒狀況。本設計中垃圾在爐內(nèi)的停留時間約為5s。垃圾和空氣之間的混合要求在焚燒過程中控制適當?shù)倪^量空氣, 以達到較高的焚燒效率。濃相床區(qū)一般為貧氧燃燒。焚燒過程要求控制焚燒溫度。采用理論空氣量時, 焚燒反應溫度為850℃, 有效熱達60%。高于850℃時, 有效熱降低。而低于此溫度, 會使物料燃燒不完全。故焚燒溫度應控制在不低于850℃的水平上。七．熱力計算概述本流化燃燒爐模擬裝置的垃圾處理量為50t/d, 其垃圾供給率為W=, 即按每天連續(xù)工作24小時計算, 垃圾的含水量不大于40%, 過量空氣系數(shù), 完全燃燒時所需空氣流量為:M1=M2=, 垃圾熱值約為3500 kj/kg, , 則可計算出發(fā)熱量。流化床焚燒爐的爐子熱效率為式中為二次風段爐膛溫度。為排氣溫度。為垃圾人爐前溫度。該效率已處于燒垃圾裝置的較高范圍。向爐內(nèi)水冷管的供熱量Q0=,對于由耐火粘土層、絕熱層及鋼質(zhì)金屬護板組成的多層爐子外壁, 可以估算出其對外界的熱損失。根據(jù)材料的選擇, 耐火粘土層厚度b1=60mm,導熱系數(shù)由聚苯乙烯構成的絕熱層厚度,導熱系數(shù)鋼材金屬護板厚度, 導熱系數(shù), 取環(huán)境溫度t0=20。對于二次風段及煙氣段,爐膛內(nèi)的溫度約為tw1=850, 按一維穩(wěn)態(tài)導熱求得爐子壁面熱流密度:, 則熱損失Q1=A1q1=。同理可求得出渣段、濃相床區(qū)及過渡段的熱損失, 此段爐內(nèi)溫度tw2=650, 壁面面積A2=。經(jīng)計算q2=, 其熱損失Q2=, 則爐壁的總損失Q=Q1Q2=7513W,%, 該值為燃燒裝置中常見的熱損失值。八．結(jié)語流化床焚燒爐是近二十年來迅速發(fā)展起來的一項高效，低污染的燃燒技術。它的優(yōu)勢在于：燃燒效率高，燃料適用性廣，可燃性劣質(zhì)燃料，燃料制備系統(tǒng)簡單，低溫燃燒降低NO的排放，爐內(nèi)脫硫，負荷調(diào)節(jié)性能耗等。隨著電力工業(yè)的不斷進步和流化床燃燒技術的日益成熟、流化床焚燒爐正得到越來越多的應用。本文在國內(nèi)外流化床焚燒爐技術研究發(fā)展的基礎上，著重研究了硫化床鍋爐的設計及計算問題。九．參考文獻[1]馬曉茜．垃圾焚燒爐的設計及穩(wěn)燃技術EJ]．新能源，1997，19(7)：9～ 12．[2]馬曉茜．垃圾焚燒爐爐內(nèi)環(huán)境與入爐垃圾間的傳熱分析EJ]．電站系統(tǒng)工程，1999，1．E3]陶文銓．數(shù)值傳熱學[M]．西安交通大學出版社，1988．[4]周力行．紊流兩相流動與燃燒的數(shù)值模擬[M]．清華大學出版社，1991．E5]范維澄．流動及燃燒的模型與計算[M]．中國科學技術大學出版社，1990．
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