【正文】 可以為客戶選擇最優(yōu)型式的換熱元件。HOWDEN也可以在更換換熱元件或在用戶指定的情況下，提供這一核心系列之外的各種型式換熱元件。換熱元件名稱換熱元件型式性能水平注釋HS6NF型按最小壓降進(jìn)行優(yōu)化低換熱效果最差，但流通阻力最低。當(dāng)客戶指定時，應(yīng)用于空氣預(yù)熱器的冷端HS7DU型按最小使用面積進(jìn)行優(yōu)化高此波型廣泛應(yīng)用于空氣預(yù)熱器熱端和冷端。同國內(nèi)其他采用APC技術(shù)空預(yù)器廠家的DU型相比，Howden的HS7波型提高了介質(zhì)流過時的紊流度，能實現(xiàn)更高的換熱效率和更低的流動阻力HS8DU型按最小壓降和易鍍搪瓷進(jìn)行優(yōu)化高廣泛應(yīng)用于空氣預(yù)熱器和煙氣再熱器熱端和冷端以及配套SCR空氣預(yù)熱器的冷端HS9CU型按易清洗性、最小壓降進(jìn)行優(yōu)化，適合鍍搪瓷中到高空氣預(yù)熱器熱端和冷端HCHC型氣動力學(xué)上的封閉型波紋板，具有極佳的換熱性能和阻力特性，適合鍍搪瓷高豪頓集團(tuán)獨有的最新專利產(chǎn)品封閉型波紋板，適用于堵灰嚴(yán)重的空預(yù)器換熱元件改造。能在保持高的換熱性能的同時，改善空預(yù)器的運行阻力。HS20FNC型在給定換熱面高度下有最優(yōu)熱力性能，對堵灰很敏感。高豪頓一般將FNC波型應(yīng)用于燃油、燃?xì)獾鹊氖褂们鍧嵢剂系腻仩t上，當(dāng)這種波型用于燃煤機組時會有明顯的堵灰現(xiàn)象，尤其在脫硝機組中更為明顯我們在選擇空氣預(yù)熱器換熱元件的波紋型式時，從不片面追求某一單項性能指標(biāo)而忽視其他負(fù)面影響和風(fēng)險，而是從設(shè)備長期安全經(jīng)濟運行的角度出發(fā)，在滿足用戶要求的熱力性能和阻力性能指標(biāo)的條件下，著重考慮設(shè)備在長期運行過程中，不發(fā)生腐蝕和堵灰，確保機組長期安全經(jīng)濟運行。豪頓有FNC、DU、HC、CU、NF、NU等幾十種換熱元件波型可以選擇。提高換熱元件熱力性能的一項措施是，打破流經(jīng)一對換熱元件二塊板表面的層流邊界層，增加其紊流度。具體做法是，使槽口板和平板都帶有一定角度的波紋，形成了多年來被稱之為雙波紋即DU型換熱元件，并被許多廠家廣泛使用至今，冷端采用NF6這種組合。豪頓的HS系列的換熱元件中含有兩種DU型式，分別稱為HS7和HS8，，在給定的條件下和給定熱力性能下，HS7是達(dá)到最少換熱元件表面積的最優(yōu)選型，而HS8最適宜鍍搪瓷，通常用在煙氣再熱器或有SCR系統(tǒng)的空氣預(yù)熱器冷端，同樣擁有非常優(yōu)秀的換熱性能和低阻力特性。這兩種換熱元件都有相對較高的槽口深度，比較其它高性能換熱元件，它們對積灰不敏感，適合吹灰器的吹灰和高壓水沖洗。針對不同的應(yīng)用場合以及對運行特性的不同要求，無論是HS7還是HS8都能夠良好的應(yīng)用于空氣預(yù)熱器的熱段、中溫段和冷端。豪頓華在國內(nèi)提供的數(shù)百臺空氣預(yù)熱器上98％的采用HS7（豪頓DU）型換熱元件。HS7型換熱元件具有以下設(shè)計特點：n 傳熱效率高，阻力低；n 不易發(fā)生腐蝕和堵灰；n 易清洗干凈；n 相對其他空氣預(yù)熱器廠家的換熱元件波型，中溫段換熱元件最低平均壁溫提高25℃左右，確保高于酸露點溫度，以防止中溫段中溫段發(fā)生異常的腐蝕和堵灰；n 每層換熱元件都進(jìn)行溫度場分布的最優(yōu)化設(shè)計，保證良好的防腐、防堵灰性能；換熱元件盒采用獨特的MK3型設(shè)計，不但降低了換熱元件盒和轉(zhuǎn)子隔倉板的磨損，而且可以增加5％左右的流通截面積?？諝忸A(yù)熱器運行過程中，換熱元件會定期受到吹灰器清洗換熱面時所帶來的高能沖擊力影響，所以這些換熱元件在換熱元件盒里打包時通常需壓緊，以降低換熱元件的振動以及隨之而來的疲勞損壞。另外，換熱元件還不能壓得過緊，否則會導(dǎo)致?lián)Q熱元件的過度變形和損壞，從而影響換熱元件的熱力性能、堵灰速率和清洗效果等。作為換熱元件生產(chǎn)技術(shù)不斷發(fā)展的一部分，Howden對其在西班牙工廠和國內(nèi)威海工廠換熱元件的生產(chǎn)組裝工藝均進(jìn)行了技術(shù)革新。包括：216。 液壓系統(tǒng)、控制和荷載分布系統(tǒng)升級，使在生產(chǎn)過程中，整個換熱元件片上的壓力平均，并得以精確控制。216。 精細(xì)打包，壓力由電腦控制盤控制，以避免過松或過緊的壓力，并提供每個元件盒的自動打包記錄。Howden SurePack174。 換熱元件盒的生產(chǎn)因此，先進(jìn)、現(xiàn)代的打包工藝的應(yīng)用使Howden可以自豪的地向市場推出其為鍍搪瓷和非鍍搪瓷換熱元件設(shè)計的新的SurePack174。元件盒。通過采用這個工藝，可以保證向客戶提供連續(xù)的、高品質(zhì)的元件盒，它能夠經(jīng)受使用壽命期間的任何嚴(yán)格考驗。對細(xì)節(jié)的關(guān)注，提高了換熱元件的質(zhì)量和使用壽命。豪頓Surepack174。 換熱元件壓緊力控制技術(shù)最佳壓緊力與換熱元件波紋型式、波紋板尺寸、鍍搪瓷層厚度、吹灰和沖洗介質(zhì)壓力以及換熱元件的應(yīng)用環(huán)境等因素有關(guān)，必須通過理論計算、實際測試以及現(xiàn)場經(jīng)驗獲得具體設(shè)計數(shù)值。豪頓采用獨特的Surepack174。技術(shù)，用計算機控制換熱元件盒的整個壓制過程，防止壓緊力過高或過低，并且自動記錄每件換熱元件盒在壓制過程中的壓緊力數(shù)值。該技術(shù)的應(yīng)用可確保換熱元件的傳熱、阻力、防腐、抗沖擊和抗疲勞等各項性能指標(biāo)，且能有效延長鍍搪瓷換熱元件的使用壽命。豪頓非鍍搪瓷換熱元件采用Mark3型元件盒，鍍搪瓷換熱元件采用Mark4型元件盒。元件盒的上、下端面上各有四個吊裝孔，用于換熱元件的安裝、檢修期間的檢查和更換等操作，非常方便。另外，考慮到現(xiàn)場安裝的便捷性，豪頓的換熱元件均可倒置，現(xiàn)場安裝時無需分辨換熱元件的上端和下端，此項設(shè)計特點給現(xiàn)場的安裝工作提供了很大的便捷性。Mark3Mark43豪頓干法靜電噴鍍搪瓷工藝鍍搪瓷有干、濕二種工藝方法。濕式浸鍍方法是較為傳統(tǒng)的方法，濕式噴鍍方法是對濕式浸鍍的改良，克服了濕式浸鍍方法中的一些局限。干法靜電鍍搪瓷是目前最為先進(jìn)的鍍搪瓷技術(shù)和工藝。這一工藝采用千燥的粉質(zhì)瓷釉材料，直接噴鍍在傳熱元件表面進(jìn)行鍍搪瓷。在這一工藝中，噴槍中的原材料粉末被帶上靜電。帶靜電的粉末由噴槍中壓縮空氣噴向接地的基體。當(dāng)粉末顆粒接近基體材料時，帶靜電的顆粒和接地的基體材料產(chǎn)生靜電吸引，使顆粒粘附在基體上。在噴鍍室內(nèi)，利用程序化機器人來產(chǎn)生粉末“霧”來覆蓋需噴鍍的部件。瓷釉粉末被吸附在基體上并傳送到烘烤爐內(nèi)進(jìn)行烘烤。作為專業(yè)的空氣預(yù)熱器制造商，豪頓具有豐富的換熱元件開發(fā)、研制、測試以及工程實踐的經(jīng)驗，能夠為用戶提供優(yōu)異的鍍搪瓷換熱元件產(chǎn)品。鍍搪瓷方法和工藝的選擇對獲得優(yōu)良的壓制韌性和抗腐性能較高的鍍搪瓷換熱元件至關(guān)重要！根據(jù)鍍搪瓷換熱元件的特點以及應(yīng)用的場合，高質(zhì)量的搪瓷鍍層應(yīng)具有以下特點：l 卓越的耐腐蝕能力l 優(yōu)良的與金屬基材的密著力l 高強的耐機械和熱沖擊能力l 耐氣流沖刷和磨損能力l 光滑而均質(zhì)的搪瓷表面 豪頓鍍搪瓷換熱元件采用先進(jìn)的干法靜電噴鍍工藝，換熱元件金屬基材、搪瓷材料、噴鍍工藝和換熱元件盒的壓緊控制等均采用了先進(jìn)而成熟的技術(shù)和工藝。豪頓公司提供的鍍搪瓷換熱元件均采用符合EN10209 DC04ED或DC06ED標(biāo)準(zhǔn)的脫（去）碳鋼作為金屬基材，搪瓷粉采購自Ferro公司，在EN 148662005標(biāo)準(zhǔn)基礎(chǔ)上執(zhí)行更為嚴(yán)格的生產(chǎn)和檢驗技術(shù)規(guī)范。采用干法靜電噴鍍工藝制作的鍍搪瓷換熱元件比采用濕法浸鍍工藝制作的鍍搪瓷換熱元件具有以下優(yōu)點：l 搪瓷覆蓋均勻l 表面光滑l 厚度均勻l 極高的邊緣覆蓋率l 極低的孔隙率l 抗磨損、耐酸和抗沖擊等性能好l 使用壽命長搪瓷鍍層的質(zhì)量和壽命取決于幾個關(guān)鍵的因素，包括：鍍搪瓷的方法、搪瓷原料、搪瓷厚度、搪瓷的孔積率和基體材料。與Howden的干法靜電噴鍍工藝形成鮮明對比的是，國內(nèi)外采用濕法浸鍍工藝或濕法靜電噴鍍工藝制作的鍍搪瓷換熱元件，受制作工藝所限，搪瓷層的附著力和元件盒的壓緊力都不能合理控制，極易造成工藝缺陷和打包壓緊過程中的崩瓷現(xiàn)象：濕法浸鍍、濕法噴鍍工藝所造成的工藝缺陷高空隙率和較差的邊緣覆蓋率：采用濕法浸鍍工藝制作的換熱元件的工藝缺陷搪瓷層厚度相差甚大：搪瓷層厚度 采用濕法浸鍍工藝制作的換熱元件在壓緊時的搪瓷層的崩裂現(xiàn)象：采用濕法靜電噴鍍工藝制作的換熱元件在壓緊時的搪瓷層的崩裂現(xiàn)象：4 脫硝系統(tǒng)對空氣預(yù)熱器的影響 概述為更好地控制氮氧化物在大氣的排放，增設(shè)SCR脫硝裝置已成為很多電廠的首選。SCR脫硝工藝是采用氨作為還原劑。在一定溫度下將氨注入煙氣，在特定催化劑的作用下，氨同煙氣中的氮氧化物進(jìn)行反應(yīng)，形成氮氣和水。脫硝裝置的同步建設(shè)或預(yù)留，對鍋爐以及輔機的設(shè)計提出了新的要求。 增加脫硝系統(tǒng)對空預(yù)器的影響SCR 脫硝系統(tǒng)對空氣預(yù)熱器的運行主要有如下不利影響：(1) 煙氣中由SO2 向SO3 的轉(zhuǎn)化率增加，即煙氣中的SO3 量增加，煙氣酸露點溫度增加，由此加劇空氣預(yù)熱器的酸腐蝕和堵灰。(2) SCR 脫硝或 SNCR 脫硝系統(tǒng)中的逸出氨（NH3）與煙氣中的SO3 和水蒸汽生成硫酸氫銨（Ammonium Bisulphate － ABS）凝結(jié)物：NH3 ＋ SO3 ＋ H2O ? NH4HSO4上述硫酸氫銨（ABS）凝結(jié)物呈中度酸性且具有很大的粘性，易粘附在空氣預(yù)熱器的換熱元件表面上，再次加劇換熱元件的腐蝕和堵灰。同時由于反應(yīng)物NH3與SO3反應(yīng)形成硫酸氫銨，硫酸氫銨在一定的溫度段內(nèi)會形成嚴(yán)重堵塞現(xiàn)象，而這一溫度段正好在空氣預(yù)熱器的中低溫段。這會影響空氣預(yù)熱器的阻力，并對空氣預(yù)熱器的清洗能力提出了新的要求。硫酸氫銨（ABS）的反應(yīng)生成溫度較高，一般在150℃ － 200℃ 范圍內(nèi)。(3) 與增加脫硝系統(tǒng)前相比，空預(yù)器脫硝改造后的熱端壓差要增加約1000Pa左右，空預(yù)器的漏風(fēng)率會在原有的基礎(chǔ)上增加約1%左右 。(4) 由于SCR 空氣預(yù)熱器熱端壓差的增加，空氣預(yù)熱器主要結(jié)構(gòu)件的強度和剛度須在設(shè)計中予以核算必要時需加強。此外，由于鍋爐的煙道系統(tǒng)中增加了SCR 裝置，煙道系統(tǒng)的阻力增加，在空氣預(yù)熱器上，空氣至煙氣的壓差增加，使空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)增加。為維持原空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率設(shè)計水平，空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率應(yīng)能長期穩(wěn)定地保持較低的水平。 SCR空預(yù)器改造的注意事項根據(jù)豪頓的經(jīng)驗，鍋爐增加SCR 脫硝系統(tǒng)，用戶在改造空預(yù)器時，應(yīng)特別注意：(5) 選擇催化劑時，應(yīng)注意SO2 向SO3 的轉(zhuǎn)化率，一般情況下應(yīng)控制在1％以下。如轉(zhuǎn)化率過高，對空氣預(yù)熱器的腐蝕將會急速加劇。如催化劑的還原效率很高，雖然可以采用較少的催化劑用量，但SO2 向SO3 的轉(zhuǎn)化率也會較高。(6) 要控制NH3 的逸出量控制，一般情況下應(yīng)控制在3ppmV 以下。如NH3 的逸出量增加，可預(yù)見的硫酸氫銨堵灰也會非常嚴(yán)重。(7) SCR 空氣預(yù)熱器冷端換熱元件的選用應(yīng)綜合考慮燃煤含硫量、灰硫比、SCR中SO2 向SO3 的轉(zhuǎn)化率等因素，以防SCR 空氣預(yù)熱器換熱元件發(fā)生腐蝕和堵灰。(8) 鍋爐增加SCR 脫硝系統(tǒng)后，煙側(cè)阻力相應(yīng)增加約1000Pa，也即流經(jīng)空預(yù)器的煙氣負(fù)壓變大，造成空預(yù)器的漏風(fēng)率升高，故空預(yù)器的密封系統(tǒng)也應(yīng)相應(yīng)改造，以降低漏風(fēng)率。(9) SCR 空氣預(yù)熱器的密封系統(tǒng)應(yīng)可靠、穩(wěn)定，而且無需復(fù)雜的控制裝置，以免在長期運行后控制裝置失控，致使空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率增加，影響鍋爐的正常運行。(10) 應(yīng)選用有成熟經(jīng)驗的空氣預(yù)熱器廠家。(11) 空氣預(yù)熱器改造廠家應(yīng)給出防止空氣預(yù)熱器發(fā)生硫酸氫銨（ABS）堵灰的冷端換熱元件高度，且能提供空氣預(yù)熱器換熱元件的溫度場熱力分析計算結(jié)果，以此證明該選型的適宜性。5針對本工程SCR 脫硝空氣預(yù)熱器改造方案根據(jù)用戶提供的計算數(shù)據(jù)和燃料分析，考慮硫酸氫銨的液態(tài)沉積溫度區(qū)段，并保證換熱與流通阻力，改造后的換熱元件分兩層布置，冷、熱端換熱元件全部重新生產(chǎn)制造：216。 冷端換熱元件選用鍍搪瓷元件，采用豪頓干法靜電噴鍍工藝生產(chǎn)，高度為850mm，完全覆蓋硫酸氫銨的液態(tài)沉積帶；216。 熱換熱元件材料為優(yōu)質(zhì)冷軋?zhí)间撋a(chǎn)，高度為1200mm。機組SCR改造后，所有換熱元件都必須垂直向上抽取檢修。改造時對轉(zhuǎn)子水平度進(jìn)行檢查，如轉(zhuǎn)子水平度偏差較大，需對其進(jìn)行調(diào)整，以確保轉(zhuǎn)子在調(diào)整后與密封系統(tǒng)有良好的配合，同時可減少轉(zhuǎn)子對空氣預(yù)熱器頂?shù)纵S承的偏斜作用力。同時需要對轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢修，保證其結(jié)構(gòu)性能。SCR脫硝系統(tǒng)投運后，空氣預(yù)熱器熱端差壓增加約1000～1500Pa，漏風(fēng)率也隨之增大。為了降低漏風(fēng)率，將煙氣側(cè)與風(fēng)側(cè)之間的雙密封改造為三密封；現(xiàn)有的接觸式密封結(jié)構(gòu)對扇形板磨損較大，并且可能導(dǎo)致轉(zhuǎn)子卡死，建議改造為Howden VN固定密封。216。 扇形板和軸向密封板：由于磨損嚴(yán)重，為保證密封效果，此次改造全部重新制造更換，其中煙氣側(cè)與空氣側(cè)的扇形板和軸向密封板設(shè)計加寬為三密封；更換所有的徑向及軸向靜密封板，將調(diào)整設(shè)定好的扇形板和軸向密封板與支撐梁進(jìn)行密封焊接，形成完整的密封結(jié)構(gòu)。216。 徑向、軸向密封片：由于磨損嚴(yán)重，此次改造全部重新制造更換。216。 環(huán)向密封：更換全部內(nèi)、外緣環(huán)向密封片、壓板及緊固件，216。 外緣角鋼：根據(jù)現(xiàn)場實際情況進(jìn)行調(diào)整更換。216。 中心筒密封：對上下部中心筒密封進(jìn)行檢修，更換迷宮密封片以及多層盤根密封，防止高溫介質(zhì)和灰塵外泄。216。 對空氣預(yù)熱器殼體進(jìn)行整體消漏處理，以保證改造后的密封效果。216。 根據(jù)用戶提供的有關(guān)設(shè)計參數(shù)，預(yù)先計算出扇形板和軸向密封板在冷態(tài)時的理想位置，使空氣預(yù)熱器在各種正常運行工況下，空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子與靜態(tài)密封件不發(fā)生異?？サ那疤嵯拢飨蛎芊忾g隙達(dá)到最小，從而保證空氣預(yù)熱器的低漏風(fēng)率和漏風(fēng)的穩(wěn)定性。針對SCR空氣預(yù)熱器的特點，有效地吹掃和清洗換熱元件，可以保持換熱面的潔凈和通道的暢通，以保證換熱元件的換熱性能、減少煙風(fēng)阻力，同時提高了換熱元件的使用壽命，保證了機組的長期安全穩(wěn)定運行。SCR脫硝系統(tǒng)投運后，為了解決冷端換熱元件硫酸氫銨的堵灰問題，同時改善熱端和中溫段換熱元件的堵灰問題，對現(xiàn)有吹灰系統(tǒng)進(jìn)行改造：216。 原有冷端吹灰器更換為高壓水加蒸汽聯(lián)合的雙介質(zhì)吹灰器；216。 熱端增設(shè)蒸汽吹灰器；216。 增設(shè)為冷端吹灰器提供高壓水的高壓水泵及其管路系統(tǒng)。由于